Цементирующая композиция и ее применение для цементирования нефтяных скважин или подобных сооружений
Формула / Реферат
1. Цементирующая композиция для нефтяных скважин или подобных сооружений с пористостью менее 50% и с твердой фазой, содержащей от 35 до 65% по объему полых микросфер, от 20 до 45% портландцемента класса G и от 5 до 25% портландмикроцемента класса G.
2. Цементирующая композиция по п.1, отличающаяся тем, что максимальный размер частиц портландмикроцемента класса G составляет от 6 до 12 мкм.
3. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что водой для смешивания является морская вода.
4. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит диспергирующий агент.
5. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит агент, контролирующий фильтрацию.
6. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит ускоритель схватывания цемента.
7. Применение цементирующей композиции по любому из предшествующих пунктов для цементирования направляющей трубы нефтяной скважины или подобной, расположенной в арктической зоне или в глубоководной скважине.
8. Применение по п.7 для цементирования при температурах менее чем 10шС.
Текст
1 Настоящее изобретение относится к способам бурения нефтяных, газовых, водяных или геотермальных скважин или подобных сооружений. Более конкретно данное изобретение относится к цементирующим композициям, еще более конкретно к композициям, адаптированным к низким температурам. После бурения нефтяной скважины или подобного сооружения кожух или футеровку погружают в скважину и цементируют полностью или частично по глубине. Цементирование предназначено для фиксации кожуха, а также для предотвращения передачи текучей среды между различными образующими слоями, пересекаемыми скважиной, для предотвращения поднятия газа через кольцевое пространство,окружающее кожух, и для ограничения доступа воды в эксплуатационную скважину. Операция цементирования состоит из ввода суспензии цемента через внутреннюю часть кожуха и ее перемещения с помощью другой жидкости,обычно бурового раствора. По достижении дна отверстия суспензия вынуждена подниматься через кольцевое пространство между стенками отверстия и кожухом. После размещения в заданном месте механическая прочность схватившегося цемента достигает максимального значения приблизительно через 10 дней. Однако бурение может возобновляться, как только предел прочности при сжатии достигнет 3,44 МПа(500 фунтов/кв. дюйм); на практике, потом желательно иметь композиции с короткой остановкой на цемент, т.е. коротким периодом,который проходит между подачей и моментом времени, к которому цемент достигнет достаточной прочности для того, чтобы служить опорой для направляющей трубы. В конкретном случае морского бурения особое внимание должно уделяться первой части кожуха, известной как направляющая труба,которая действует как направляющее устройство при последующем бурении и, следовательно,должна быть особенно точно ориентирована. Направляющая труба размещается на небольшом расстоянии ниже морского дна при температуре обычно порядка 4 С, в то время как суспензию готовят на поверхности при температуре, которая может приближаться к температуре скважины (в случае скважины, работающей в Северном море, например), но также может быть намного выше, так как глубоководные скважины часто расположены в тропических или экваториальных зонах (в частности, в Мексиканском заливе и Западной Африке). Это является особым случаем, так как при цементировании значительного большинства нефтяных скважин цементная суспензия нагревается по мере ее опускания в скважину. Цемент схватывается более медленно при низких температурах. При температуре несколько градусов выше нуля обычный цемент застывает только через несколько дней, в тече 002938 2 ние которых платформа неподвижна и бурение не может продолжаться. Кроме того, перед операцией цементирования направляющую трубу поднимают и хранят на лебедке, пока цемент не будет достаточно прочным для того, чтобы служить опорой. Чем дольше эта стадия, тем более трудно предотвратить отклонение направляющей трубы от желаемого направления. Известны различные добавки, предназначенные для ускорения схватывания, но указанные экстремальные условия находятся вне их способности, что серьезно влияет на качество цементной суспензии и схватившийся цемент. Были разработаны композиции, которые основаны на определенных цементах. Они, по существу, разделены на два класса: композиции, основанные на строительном гипсе, и композиции,основанные на глиноземистом цементе. Композиции, основанные на строительном гипсе, или более точно, смеси строительного гипса/портландцемента, наиболее часто используют для целей материально-технического обеспечения; внешний вид глиноземистого цемента в значительной степени меняется, когда в него примешивают портландцементы, и поэтому они должны храниться в раздельных емкостях. Кроме того, морское дно часто бывает песчаным, с незначительным уплотнением. Таким образом, должны быть цементные суспензии с низкой плотностью, в основном, с плотностью в интервале от 11 фунтов/галлон (ф/г) до 13 ф/г(т.е. от 1,32 до 1,56 г/см 3). Обычно цементную суспензию облегчают увеличением количества воды и для избежания разделения жидкой и твердой фаз добавлением соединений, таких как бентонит или силикат натрия, для образования гелей. В то время как весовое соотношение вода/твердое вещество для обычного цемента составляет от 18 до 46%, данное соотношение для суспензии такой низкой плотности обычно больше 50% или даже больше 60%. Такие количества воды замедляют развитие прочности при сжатии и, таким образом, увеличивают остановку на цемент. Суспензия также может быть облегчена добавлением легких материалов, таких как кремниевая пыль (патент Франции FR-A2463104) или полые керамические или стеклянные шарики (патенты СШАА-3804058, А 3902911, А-4252193). Такие материалы могут снижать, но не распределять количество дополнительной воды, добавляемой к цементной суспензии для ее облегчения настолько, чтобы развитие прочности при сжатии было бы менее замедлено. Количество требуемой воды остается высоким и через 24 ч, прочность при сжатии остается очень низкой, обычно не превышает 600 фунтов/кв. дюйм (4136 кПа). Суспензия также может быть облегчена вдуванием в нее газа или воздуха. Т. Smith, R.Lukay и J. Delorey в World Oil, май 1984, предложили использование таких вспененных це 3 ментов для цементирования направляющих труб в глубоководных скважинах. В патенте СШАА-5484019 также описано использование в качестве основания для таких вспененных цементов суспензии, содержащей от 1 до 30% микроцемента. Основной целью указанного патента является создание суспензии, которая способна к быстрому образованию геля, имеющего достаточную прочность для предотвращения попадания воды, но не для обеспечения быстрого схватывания суспензии, в частности, с точки зрения развития прочности на сжатие. При любом сравнении с существующими системами важно отметить, что температура морского дна зависит от его глубины и его расположения. Таким образом, хотя температура дна в районе Шетландских Островов не превышает 5 С на глубине 500 м, на той же глубине в районе Малайзии она составляет около 10 С и достигает только 5 С на глубине 1000 м. Далее,температура цементной суспензии зависит от температуры морского дна и от существования подводных течений. В теплых районах планеты,при незначительном количестве течений, на практике температура суспензий может быть вплоть до 15 С, даже когда температура на морском дне составляет 4 С. Для сравнения, в холодных областях, подверженных влиянию значительного количества течений, температура суспензии может быть практически идентична температуре воды. При бурении нефтяных скважин любое действие при температуре менее чем 30 С называется применением при низких температурах. Данное изобретение предназначено для применения при температуре, которая более конкретно находится в интервале от 4 до 10 С. Данное изобретение представляет новые,имеющие низкую плотность и низкотемпературные цементирующие композиции, которые могут быстро развивать прочность при сжатии. Данное изобретение представляет цементирующие композиции с пористостью менее чем 50% и с твердой фазой, состоящей из от 35 до 65% по объему полых микросфер, от 20 до 45% портландцемента класса G и от 5 до 25% портландмикроцемента класса G. Термин пористость означает соотношение объема жидкости в суспензии к общему объему суспензии. Микроцемент, используемый для композиций в соответствии с данным изобретением,представляет собой, по существу, чистый микроцемент, т.е. состоит более чем на 90% из портландцемента класса G. Особенно предпочтительны микроцементы с максимальным размером частиц в интервале от 6 до 12 мкм, предпочтительно от 8 до 11 мкм. Микросферы, используемые в данном изобретении, имеют низкую плотность, предпочтительно менее чем 0,8. Особенно подходят силикоалюминат или ценосферы, остаток, получаемый при сжигании угля, со средним диаметром 4 порядка 150 мкм. Также могут быть использованы полые стеклянные шарики со средним диаметром от 120 до 250 мкм. Обычно к композиции добавляют диспергирующий агент, а также агент, ускоряющий схватывание цемента. Известные диспергирующие агенты обычно оказывают замедляющее действие на схватывание цемента, которое должно быть компенсировано. Могут быть добавлены другие обычные добавки, в частности противовспенивающие агенты, агенты контроля фильтрации или агенты контроля перемещения газа. Композиция в соответствии с данным изобретением также содержит агент, ускоряющий схватывание цемента, в частности хлорид кальция, в количестве, не превышающем 2%, предпочтительно 1,5 % (массовые проценты по отношению к массе смеси твердый цемент/ микроцемент/микросферы); добавление хлорида кальция имеет отрицательное воздействие на реологию суспензии, что повышает количество диспергирующего агента, который аннулирует действие агента, ускоряющего схватывание цемента. Предпочтительно твердые частицы смеси находятся в соответствующих пропорциях таким образом, что компактность смеси близка к ее максимальному объему. Таким образом, добавление мелкоизмельченных частиц может обеспечить КУО (коэффициент упаковочного объема), который предпочтительно больше чем 0,75 и более предпочтительно больше чем 0,8. В таком случае смешивание композиции не вызывает особых проблем даже при таких низких значениях пористости, как в данном изобретении. Далее, получают очень удовлетворительные реологии, которые благоприятны для хороших условий подачи, в частности при практическом отсутствии осаждения. Другие преимущества и характеристики данного изобретения станут очевидными из представленного ниже описания тестов, проводимых для различных примеров аддитивных композиций. Характеристики микроцементов В большинстве областей химической промышленности при использовании микроцемента используют соединения, полученные из шлака,который содержит 45% извести, 30% двуокиси кремния, 10% окиси алюминия, 1% оксидов железа и 5-6% оксида марганца (в данном описании упомянуты только основные оксиды; эти количества могут, конечно, незначительно изменяться в зависимости от поставщика). Такой тип микроцемента ниже обозначен как микрошлак. Портландцемент класса G обычно содержит около 65% извести, 22% двуокиси кремния,4% окиси алюминия, 4% оксидов железа и менее чем 1% оксида марганца. Конечно, композиции варьируются в зависимости от поставщика, но соотношение известь/двуокись кремния 5 составляет порядка 3, что отличается от микрошлака; далее, содержание окиси алюминия в портландцементе класса G составляет около половины того, которое имеется в микрошлаке. Микроцемент, полученный из портландцемента класса G, обозначен в контексте данного изобретения как микроцемент G. Два протестированных типа микроцементов имеют очень схожие гранулометрические характеристики, со средним диаметром частиц около 4 мкм, максимальным размером частиц 12 мкм для микрошлака и 11 мкм для микроцемента G, и удельную площадь поверхности на единицу массы, определенную по тесту на воздухопроницаемость [Blair Fineness: 0,8000 м 2/г]. Два микроцемента тестируют при низкой(10 С) и очень низкой (4 С) температуре. Для каждой тестируемой суспензии исходно устанавливают, что система может нагнетаться на поверхность и подаваться в скважину, причем критерием, который считается удовлетворяющим, является условие, когда реология суспензии такова, что при лабораторной температуре и при температуре 10 С пластическая вязкость менее чем 250 мПас и ее предельное динамиче ское напряжение сдвига находится в интервале от 0 до 9,5 Па, предпочтительно в интервале от 0 до 7 Па. Для этих систем, которые считаются способными к перекачиванию, развитие прочности при сжатии во время схватывания цемента оценивается с помощью ультразвука (Ultrasonic Cement Analyzer), причем температура измерительного модуля контролируется с помощью охлаждающей линии, состоящей из трубы в бухте, в которой циркулирует смесь вода/антифриз, охлаждаемой криостатом. Данные измерения служат для определения времени схватывания, требуемого для получения заданной прочности, а также прочности при сжатии,получаемой по истечении заданного времени(24 или 48 ч) при давлении 3000 фунтов/кв. дюйм (20,7 МПа). Далее, для таких способных к перекачиванию систем измеряют время загустевания(ВЗ), которое представляет собой величину периода, в течение которого цемент обладает способностью к перекачиванию для указанных тестов и соответствует периоду времени, требуемому для развития консистенции 100 Bc (измерение в единицах Bearden); данное измерение проводят, если не указано иначе, при давлении 1000 фунтов/кв. дюйм (6,9 МПа). В общем, система считается удовлетворительной, если время загустевания составляет от 3 до 6 ч. Тесты, проводимые при других значениях давления (от 3,4 до 13,8 МПа) показали, что результат в зависимости от изменения давления варьируется незначительно. Пример 1. Микрошлак в пресной воде. 6 Готовят серию суспензий с твердой смесью цемент/ценосферы/микрошлак в пропорции 35:55:10 по объему. Пористость суспензии устанавливают 42%. Вода для смешивания представляет собой смесь водопроводной воды, 2,5 л противовспенивающего агента на тонну твердой смеси цемент/ценосферы/микроцемент и различных добавок, указанных в представленной ниже таблице, в которой количества диспергирующего агента, агента контроля фильтрации и силиката натрия (ускорителя) указаны на тонну твердой смеси цемент/ценосферы/микроцемент. Определенные композиции содержат хлорид кальция в качестве ускорителя (указанное процентное соотношение представляет собой массовый процент к твердой смеси цемент/ценосферы/микроцемент). Агент контроля фильтрации, используемый в данном примере, представляет собой добавку, которая особенно подходит для цементирования при низких температурах, в этом случае суспензию микрогеля получают химическим поперечным сшиванием поливинилового спирта, взаимодействием поливинилового спирта в растворе с глутаральдегидом при рН в интервале от 2 до 3, где мольная концентрация поперечно сшивающего агента по отношению к частям мономерного ПВС составляет от около 0,1% до 0,5%, в присутствии 3,5% поливинилпирролидона. Эта добавка подробно описана в заявке на патент ФранцииА-2759364, содержание которого включено сюда в качестве ссылки. Диспергирующий агент представляет собой сульфированный формальдегидмеламиновый конденсат, диспергирующий агент, известный своим незначительным влиянием на замедление времени схватывания. Реологию суспензии измеряют при лабораторной температуре (реология после смешивания) или через 10 мин выдержки при температуре 10 С. В представленной ниже таблице показано,что для данной суспензии время схватывания может удваиваться, если температура понижается от 10 до 4 С. Диспергирующий агент оказывает очень значительный замедляющий эффект при очень низкой температуре, который не наблюдается при температуре 10 С; однако,увеличение количества хлорида кальция (тесты 4 и 5) не оказывало влияния при температуре 4 С благодаря повышению количества диспергирующего агента (для данных тестов обнаружены сходные реологии суспензий, хотя хлорид кальция оказывает загущающее действие,которое должно быть компенсировано увеличением количества диспергирующего агента). Плотность, г/см 3 Диспергирующий агент, 1/т Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т Силикат натрия, 1/т Хлорид кальция, % После смешивания: предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, МПас При 10 С: предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, мПас Время загустевания при 10 С Время загустевания при 25 С Схватывание при 10 С: время до: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 24 ч, МПа Прочность при сжатии через 48 ч, МПа Схватывание при 4 С: время до: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 48 ч, МПа Пример 2. Микрошлак в морской воде. Используют твердую смесь по примеру 1 с той же пористостью, но с использованием морской воды в качестве воды для смешивания. 6 7 8 9 Плотность, г/см 3 1,477 1,477 1,477 1,477 Диспергирующий агент, 1/т 19,20 19,20 14,19 14,19 Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т 25,0 16,69 16,69 8,34 После смешивания: предельное динамическое напряжение сдвига, Па 0,5 10 С: предельное динамическое напряжение сдвига, Па 0,5 5 7 205 206 197 Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 10 С, 6,9 МПа 10:0 10:00 11:15 Схватывание при 10 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 16:49 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин 22:08 Прочность при сжатии через 24 ч, МПа 4 Плотность, г/см 3 Диспергирующий агент, 1/т Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т Хлорид кальция, % Реология после смешивания при 25 С: Предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, МПас Реология при 10 С: Предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 10 С, 6,9 МПа При использовании морской воды удовлетворительная реологиядостигается только значительным повышением количеств диспергирующего агента, и требуемое количество агента тем выше, чем значительней увеличение количества агента, контролирующего фильтрацию. Замедляющий эффект, наблюдаемый у суспензий, полученных с водопроводной водой, еще больше усиливается таким образом, что время загустевания для некоторых из способных к перекачиванию суспензий получается слишком продолжительным и, естественно, сопровожда 9 ется очень медленным развитием прочности при сжатии, как показано в тесте 9. Что касается тестов с морской водой, в них также имеет место загущающее действие хлорида, вызываемое хлоридом кальция, что означает, что должно быть увеличено количество диспергирующего агента, что практически ан 002938 10 нулирует усиливающий эффект хлорида кальция. Пример 3. Микроцемент G в морской воде. Используют твердую смесь по примеру 1,с той же пористостью, но используя морскую воду в качестве воды для смешивания. 14 15 16 Плотность, г/см 3 1,48 1,48 1,48 Диспергирующий агент, 1/т 12,52 16,69 19,2 Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т 50,07 50,07 50,07 После смешивания: предельное динамическое напряжение сдвига, Па 57,4 16,0 3,5 227 167 88 Пластическая вязкость, МПас 10 С: предельное динамическое напряжение сдвига, Па 67,8 28,7 4,5 381 275 161 Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 10 С, 6,9 МПа 5:57 Схватывание при 10 С: 13:49 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 16:58 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин 12,4 Прочность при сжатии через 24 ч, МПа 25,4 Прочность при сжатии через 48 ч, МПа Схватывание при 4 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 20:58 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин 25:46 Прочность при сжатии через 48 ч, МПа 17,8 Схватывание при температуре 10 С не изучается подробно для суспензии 17. Однако эта суспензия удовлетворяет критерию данного изобретения, и время застывания и прочность при сжатии предварительно оцениваются как промежуточные между значениями, измеренными для суспензий 16 и 18. Замена микрошлака микроцементом классаG позволяет получать суспензии с морской водой, которые развивают довольно высокую прочность при сжатии при низких и очень низких температурах. Пример 4. Микроцемент G в пресной воде. Два представленных ниже примера демонстрируют, что портландцемент класса G также может быть использован в пресной воде, даже при отсутствии определенного ускорителя схватывания цемента. Плотность, г/см 3 Диспергирующий агент, 1/т Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т После смешивания: предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 10 С, 6,9 МПа Схватывание при 10 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 24 ч, МПа Прочность при сжатии через 48 ч, МПа Схватывание при 4 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 48 ч, МПа Пример 5. Портландцемент делится на 8 категорий от А до Н, в зависимости от глубины, температуры и давления, которым он подвергается. Классы А, В и С особенно подходят для применения при низких температурах. Цемент класса С считается особенно подходящим для применения,требующего быстрого развития прочности при сжатии, и таким образом, является превосходным кандидатом для применения при очень низких температурах. Портландцемент класса G является наиболее часто используемым цементом для применения при средних температурах(обычно порядка 60 С). Класс цемента Реология после смешивания при 25 С: Предельное динамическое напряжение сдвига, Па Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 25 С Схватывание при 4 С: Время до: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 48 ч, МПа 12 Готовят три суспензии цемента с портландцементом классов А, С и G. Измеряют реологические свойства и характеристики схватывания. А необходимо отметить, что цемент плохо диспергируется, и это вызывает проблемы, связанные с образованием воды в суспензии. Цемент класса G показывает время перехода менее чем 5 ч и дает лучшую прочность при сжатии через 48 ч. Пример 6. Для данных тестов, проводимых с использованием пресной воды, используемый выше микроцемент G заменяют другими микроцементами, основанными на более тонкоизмельченном портландмикроцементе класса G, с максимальным размером частиц 8 и 6 мкм соответственно. 8 6 Диспергирующий агент, 1/т 14,19 14,19 Агент, контролирующий фильтрацию, 1/т 50,07 50,07 После смешивания: предельное динамическое напряжение сдвига, Па 1,6 10,3 126 143 Пластическая вязкость, МПас Время загустевания при 10 С, 6,9 МПа 7:47 6:53 Схватывание при 10 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 19:27 13:00 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин 24:38 16:11 Прочность при сжатии через 24 ч, МПа 3,4 15,1 Прочность при сжатии через 48 ч, МПа 15,4 28,3 Схватывание при 4 С: 0,35 МПа [50 ф/д 2], ч:мин 18:54 24:10 25:05 30:13 3,45 МПа [500 ф/д 2], ч:мин Прочность при сжатии через 48 ч, МПа 20,0 12,07 Наилучшая реология продемонстрирована суспензией, полученной с цементом класса G. При использовании цемента класса С получают слишком вязкую суспензию со слишком высоким предельным динамическим напряжением сдвига. При использовании цемента класса А реология менее удовлетворительная и находится на пределе применимости, но время перехода(от 50 до 500 фунтов/кв. дюйм) приближается к 9 ч. Далее, время загустевания при температуре окружающей среды только незначительно больше 4 ч, что может привести к возникновению проблем, если по какой-либо причине задерживают операцию перекачивания. Также Портландмикроцемент класса G, более тонкоизмельченный, чем микроцемент, использованный выше, является преимущественным при использовании, однако, выбор более тонкоизмельченного цемента приводит к повышению реологии суспензии по сравнению с микроцементами с максимальным размером частиц в интервале от 7 до 12 мкм. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Цементирующая композиция для нефтяных скважин или подобных сооружений с пористостью менее 50% и с твердой фазой, содержащей от 35 до 65% по объему полых микро сфер, от 20 до 45% портландцемента класса G и от 5 до 25% портландмикроцемента класса G. 2. Цементирующая композиция по п.1, отличающаяся тем, что максимальный размер частиц портландмикроцемента класса G составляет от 6 до 12 мкм. 3. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что водой для смешивания является морская вода. 4. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит диспергирующий агент. 5. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит агент,контролирующий фильтрацию. 6. Цементирующая композиция по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит ускоритель схватывания цемента. 14 7. Применение цементирующей композиции по любому из предшествующих пунктов для цементирования направляющей трубы нефтяной скважины или подобной, расположенной в арктической зоне или в глубоководной скважине. 8. Применение по п.7 для цементирования при температурах менее чем 10 С.
МПК / Метки
МПК: C04B 28/04, E21B 33/13
Метки: скважин, применение, сооружений, композиция, подобных, нефтяных, цементирующая, цементирования
Код ссылки
<a href="https://eas.patents.su/8-2938-cementiruyushhaya-kompoziciya-i-ee-primenenie-dlya-cementirovaniya-neftyanyh-skvazhin-ili-podobnyh-sooruzhenijj.html" rel="bookmark" title="База патентов Евразийского Союза">Цементирующая композиция и ее применение для цементирования нефтяных скважин или подобных сооружений</a>
Предыдущий патент: Устройство регулирования жалюзийных заслонок в вентиляционных установках
Следующий патент: Способ уменьшения потерь напора на трение в туннелях
Случайный патент: Затвор поворотный защитно-герметичный