Способ получения по меньшей мере одного производного этилена

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПО МЕНЬШЕЙ МЕРЕ ОДНОГО ПРОИЗВОДНОГО ЭТИЛЕНА Способ получения по меньшей мере одного производного этилена из остаточного газа низкой ценности, согласно которому: а) остаточный газ низкой ценности, необязательно содержащий фракцию Е 1, рециркулированную из стадии d), подвергают ряду стадий обработки в установке для утилизации остаточного газа низкой ценности для удаления нежелательных компонентов,присутствующих в нем, и получения смеси продуктов, содержащих этилен и другие компоненты;b) указанную смесь продуктов подвергают первой стадии разделения S1, которая состоит из разделения указанных продуктов, содержащих этилен и другие компоненты, на фракцию,содержащую соединения, которые легче, чем этилен, и часть этилена, и названную фракцией F1, и на фракцию F2; с) фракцию F1 направляют к установке выделения этилена, в которой ее разделяют на фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 1, и на фракцию, обогащенную соединениями, которые легче, чем этилен, и названную легкой фракцией; d) фракцию Е 1 рециркулируют на стадию а) или направляют на получение по меньшей мере одного производного этилена; е) фракцию F2 подвергают второй стадии разделения S2, которая состоит из разделения фракции F2 на одну фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 2, или на две фракции, обогащенные этиленом и названные фракциями Е 2 а и Е 2b, и на фракцию, обогащенную этаном и углеводородом, содержащим по меньшей мере 3 атома углерода, и названную тяжелой фракцией; f) фракцию Е 2 или фракции Е 2 а и Е 2b затем направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена. Настоящее изобретение относится к способу получения по меньшей мере одного производного этилена, в частности способу получения 1,2-дихлорэтана (DCE) и по меньшей мере одного производного этилена, которое получено непосредственно из этилена и которое отличается от DCE. До сих пор этилен, который имеет чистоту более чем 99,8%, обычно применяют для получения производных этилена, в частности DCE. Этот этилен с очень высокой чистотой получают посредством крекинга различных нефтяных продуктов с последующими многочисленными сложными и дорогими операциями разделения для отделения этилена от других продуктов крекинга и получения продукта с очень высокой чистотой. Из-за высоких цен, связанных с производством этилена с такой высокой чистотой, были разработаны различные способы получения производных этилена, в частности DCE, с применением этилена, имеющего чистоту меньше чем 99,8%. Эти способы имеют преимущество, заключающееся в снижении стоимости путем упрощения процесса разделения продуктов, являющихся результатом крекинга, и, тем самым, отказа от сложных разделений, которые являются невыгодными для получения производных этилена, в частности DCE. Например, в заявке на патент WO 00/26164 описан способ получения DCE упрощенным крекингом этана в сочетании с хлорированием этилена. С этой целью стадию хлорирования этилена проводят в присутствии примесей, образованных во время крекинга этана. В заявке на патент WO 03/048088 описано получение этилена с низкой концентрацией для химической реакции с хлором посредством дегидрирования этана. Загруженный этаном газовый поток содержит не только водород и метан, но также большие количества непревращенного этана. Для разработки экономичного способа непревращенный этан следует направлять обратно на дегидрирование этана после завершения процессов очистки. В этом способе можно в качестве сырья применять только этан. Значительным недостатком является очень низкая концентрация этилена - меньше чем 60%, а также тот факт,что дополнительные компоненты газового потока, такие как водород, пропилен, бутадиен, делают возможным применение этилена только в очень специальных способах. Далее, в заявках на патенты WO 2006/067188, WO 2006/067190, WO 2006/067191, WO 2006/067192,WO 2006/067193 и WO 2007/147870 описаны способы получения DCE из углеводородного источника, в частности из нафты, газойля, жидкой части природного газа, этана, пропана, бутана, изобутана или их смеси, который сначала подвергают упрощенному крекингу. В заявках на патенты WO 2008/000705, WO 2008/000702 и WO 2008/000693 описаны, в качестве их части, способы получения DCE из потока этана,который сначала подвергают каталитическому оксидегидрированию. Способы, описанные в указанных выше заявках на патенты, целью которых является получение и применение этилена, имеющего чистоту меньше чем 99,8%, имеют, однако, недостатками необходимость первой стадии крекинга или каталитического оксидегидрирования, которая требует значительного капиталовложения, вызывающего повышение стоимости получения, и дополнительное включение применения дорогого углеводородного источника. Остаточные газы низкой ценности, такие как отходящие газы нефтеперерабатывающего или нефтеочистительного завода (называемые также нефтехимическими остаточными газами), полученные на заводах переработки и очистки нефти и нефтепродуктов (на установках каталитического крекинга с флюидизированным катализатором (FCC), установках для коксования и т.д. нефтеперерабатывающих и нефтеочистительных заводов) обычно сжигают и применяют в качестве топлива, например, на нефтеперерабатывающем или нефтеочистительном заводе, без какой-либо утилизации олефинов, содержащихся в нем,поскольку содержание олефинов является относительно небольшим и цена, связанная с таким способом выделения, является слишком высокой. Один способ, целью которого является получение и применение этилена, имеющего чистоту меньше чем 99,8%, а также валоризация таких остаточных газов низкой ценности, описан в заявке на патентWO 2009/106479. Указанный способ является способом получения по меньшей мере одного производного этилена из таких газов, которые подвергают разделению на две разные фракции, содержащие этилен; первую фракцию, содержащую часть этилена, которая обогащена соединением, более легким, чем этилен, и вторую фракцию, которая обогащена этиленом и характеризуется низким содержанием водорода. Эти две фракции этилена затем по отдельности переносят для получения по меньшей мере одного производного этилена. Способ, описанный в этой заявке на патент, однако, имеет недостаток, заключающийся в требовании разделения на две фракции этилена, которые имеют разный состав. Другим недостатком является то,что условия применения этих двух фракций являются разными, что может мешать способам, в которых их затем применяют. Кроме того, некоторые применения являются неприемлемыми вследствие двух качеств этилена, заключающихся в реакционной способности примесей, которые они содержат; например,водорода, который является неприемлемым в способе оксихлорирования этилена. Другим недостатком является то, что очень высокое содержание соединений, которые являются более легкими, чем этилен, во фракции этилена, предполагает увеличение размера применяемой аппаратуры и способствует повышению потерь посредством отпаривания, что делает способ менее эффективным. Наконец, валоризация фракции этилена, содержащей соединения, более легкие, чем этилен, является более трудной задачей,-1 024187 поскольку она зависит от давления и температуры у выпускного отверстия установок, в которых ее применяют. Задачей настоящего изобретения для его части является создание способа получения по меньшей мере одного производного этилена, в частности, по меньшей мере DCE, с применением этилена с чистотой меньше чем 99,8%, который не имеет недостатки указанных выше способов с применением этилена,имеющего чистоту меньше чем 99,8%, который дополнительно позволяет валоризировать остаточные газы низкой ценности, такие как остаточные газы очистки, и кроме того, позволяет валоризовать соединения, которые являются более легкими, чем этилен, проводить операцию в установках с нагнетательным потоком с более высокой гибкостью, а также позволяет получать экономию при эксплуатации этих установок с нагнетательным потоком. В соответствии с этим изобретение относится к способу получения по меньшей мере одного производного этилена из остаточного газа низкой ценности, согласно которому:a) остаточный газ низкой ценности, необязательно содержащий фракцию Е 1, рециркулированную из стадии d), подвергают ряду стадий обработки в установке утилизации остаточного газа низкой ценности для удаления нежелательных компонентов, присутствующих в нем, и получения смеси продуктов,содержащих этилен и другие компоненты;b) указанную смесь продуктов подвергают первой стадии разделения S1, которая состоит из разделения указанных продуктов, содержащих этилен и другие компоненты, на фракцию, содержащую соединения, которые являются более легкими, чем этилен, и часть этилена, и названную фракцией F1, и на фракцию F2;c) фракцию F1 направляют в установку выделения этилена, в которой ее разделяют на фракцию,обогащенную этиленом и названную фракцией Е 1, и на фракцию, обогащенную соединениями, которые являются более легкими, чем этилен, и названную легкой фракцией;d) фракцию Е 1 рециркулируют на стадию а) или направляют на получение по меньшей мере одного производного этилена;e) фракцию F2 подвергают второй стадии разделения S2, которая состоит из разделения фракции F2 на одну фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 2, или на две фракции, обогащенные этиленом и названные фракциями Е 2 а и Е 2b, и на фракцию, обогащенную этаном и углеводородом, содержащим по меньшей мере 3 атома углерода, и названную тяжелой фракцией;f) фракцию Е 2 или фракции Е 2 а и Е 2b затем направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена. Предполагается, что выражение "по меньшей мере одно производное этилена" означает для цели настоящего изобретения, что способом согласно настоящему изобретению можно получить одно или более чем одно производных этилена. Предполагается, что выражение "производное этилена", применяемое далее в единственном или множественном числе, означает для цели настоящего изобретения любое производное этилена, полученное непосредственно из этилена, а также любое соединение, полученное из него. Предполагается, что выражение "производное этилена, полученное непосредственно из этилена",применяемое далее в единственном или множественном числе, означает для цели настоящего изобретения любое соединение, полученное непосредственно из этилена. Предполагается, что выражение "соединение, полученное из него", применяемое далее в единственном или множественном числе, означает для цели настоящего изобретения любое соединение, полученное из одного соединения, которое само получено из этилена, а также любое соединение, полученное из него. В качестве примеров таких производных этилена, полученных непосредственно из этилена, можно среди других соединений назвать оксид этилена, неразветвленные альфа-олефины, неразветвленные первичные спирты, гомополимеры и сополимеры этилена, этилбензол, винилацетат, ацетальдегид, этиловый спирт, пропиональдегид и DCE. В качестве примеров такого соединения, полученного из производного этилена, можно среди других соединений назвать гликоли и простые эфиры, полученные из оксида этилена,стирол, полученный из этилбензола, и полимеры стирола, полученные из стирола; винилхлорид (VC), полученный из DCE,винилиденхлорид, фторированные углеводороды и поливинилхлорид (ПВХ), полученный из VC, и фторированные полимеры, полученные из фторированных углеводородов, а также поливинилиденхлорид и фторированные углеводороды (и фторированные полимеры), полученные из винилиденхлорида. Способ согласно изобретению является способом, основанным на применении остаточного газа низкой ценности. Предполагается, что выражение "остаточный газ низкой ценности" (LVRG), применяемое далее в единственном числе, означает для цели настоящего изобретения один газ или смесь нескольких газов,-2 024187 содержащих этилен и/или его предшественник (и), которые являются отходящими газами, полученными в качестве побочного продукта на установках, целью применения которых является получение по меньшей мере одной горючей жидкости; причем LVRG содержит более чем 10 мас.% постоянного газа. Выражение "газ" следует понимать для цели настоящего изобретения в смысле определения, данного NFPA69 Standard on Explosion Prevention Systems, 1997 Edition, т.е. состояние вещества, характеризующееся полной молекулярной подвижностью и неограниченным расширением. Предполагается, что выражение "предшественник" означает для цели настоящего изобретения любые углеводородные соединения, содержащие два атома углерода, другие чем этилен, в частности этан,этанол и ацетилен, более конкретно, этан и ацетилен. Предполагается, что выражение "горючая жидкость" означает для цели настоящего изобретения любую углеводородную фракцию, содержащую атомы углерода, водорода и возможно кислорода, которая является, по меньшей мере, частично жидкой при 21 С при ее давлении загрузки и которая способна подвергаться горению. Выражение "горение" следует понимать для цели настоящего изобретения в смысле определения,данного NFPA69 Standard on Explosion Prevention Systems, 1997 Edition, т.е. химического процесса окисления, которое имеет место при скорости, достаточно быстрой для продуцирования тепла и обычно света, в форме либо свечения, либо пламени. Предполагается, что выражение "постоянный газ", означает для цели настоящего изобретения любой газ, критическая температура которого ниже чем 0 С и который невозможно сжижать простым сжатием. Примерами постоянных газов являются водород, кислород, азот, гелий, аргон, монооксид углерода и метан.LVRG можно получить в установках по меньшей мере одного типа, перерабатывающих углеводородные источники для получения сжигаемых жидкостей. Такие установки могут быть установками пиролиза углеводородных источников, гидропиролиза, каталитического пиролиза, электрического пиролиза arc, синтеза Фишера-Тропша или очистки нефти и нефтепродуктов. Углеводородными источниками могут быть твердые источники, подобные каменному углю, лигниту и древесине, жидкие источники,подобные нефтепродуктам (нефти), и нафта или газообразные источники, подобные синтез-газу или остаточному газу из нефтяных и/или газовых месторождений. Такие LVRG обычно сжигают в качестве топлива или сжигают в факеле. Предполагается, что выражение "по меньшей мере один тип установок переработки углеводородных источников", означает для цели настоящего изобретения, что LVRG можно получать в одном типе установок переработки углеводородных источников или в нескольких типах установок переработки углеводородных источников. Предпочтительно LVRG получают в одном типе установок переработки углеводородных источников.LVRG преимущественно находится под давлением, выше атмосферного давления, и предпочтительно при давлении между атмосферным давлением и давлением установки, в котором его получают.LVRG, который является особенно предпочтительным для способа согласно настоящему изобретению, является LVRG, полученным на заводах очистки нефти и нефтепродуктов, обычно называемым отходящим газом заводов очистки нефти и нефтепродуктов (называемым также нефтехимическим отходящим газом) и обозначаемым далее ROG. Поэтому способ согласно изобретению предпочтительно является способом, основанным на применении ROG.ROG можно получать на одной или нескольких установках, имеющихся на заводах очистки нефти и нефтепродуктов, ROG предпочтительно получают по меньшей мере на одной из следующих установок,имеющихся на заводах очистки нефти и нефтепродуктов: установках жидкофазного каталитического крекинга (FCC), установках коксования (коксования замедленного действия, жидкофазного коксования,коксования в мягких условиях), установке для газификации топлива, реформинг-установке, установке для гидрокрекинга, установке для гидроочистки и установке гидрогенизационной сероочистки (HDS). Более предпочтительно ROG получают по меньшей мере на одной установке FCC.ROG можно получать на одном или нескольких нефтеперерабатывающих или нефтеочистительных заводах. Наиболее предпочтительно ROG получают на одном нефтеперерабатывающем или нефтеочистительном заводе, при особом предпочтении, на одной установке FCC.LVRG, предпочтительно ROG, может особенно содержать некоторые из соединений, перечисленных ниже. LVRG, предпочтительно ROG, обычно содержит соединения, перечисленные ниже: водород, метан, этан, этилен, пропан, пропилен, углеводороды, содержащие 4, 5 или 6 атомов углерода, более высокомолекулярные углеводороды с С 6+ и сульфид водорода; азот, аргон, гелий, диоксид углерода и воду; кислород, монооксид углерода и оксиды азота; хлорид водорода, цианид водорода, аммиак, нитриды, нитрилы, карбонилсульфид, органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам; органические соединения, содержащие более чем один атом серы, подобные дисульфидам, оксидам серы, ацетилен, пропадиен, метилацетилен, бутадиен, диэтаноламин, метанол, фосфины, другие неорганические соединения, содержащие хлор, и органические соединения, содержащие азот; и мышьяк (подобный арсинам), ртуть, ванадий, бром, фтор, кремний, алюминий и карбонилы металлов. Все указанные выше компоненты, за исключением этилена, можно указать как нежелательные компоненты. Предполагается, что выражение "нежелательные компоненты" означает для цели настоящего изобретения все компоненты, которые по меньшей мере частично удаляют, если они являются вредными по меньшей мере для одной из нижеследующих стадий способа. Эти нежелательные компоненты можно классифицировать особенно следующим образом: горючие газы, подобные водороду, метану, этану, пропану, углеводороды содержащие 4, 5 или 6 атомов углерода, более высокомолекулярные углеводороды с C6+; инертные газы, подобные азоту, гелию и аргону; окисленные соединения, подобные кислороду и оксидам азота; вызывающие коррозию соединения, подобные диоксиду углерода, сульфиду водорода, воде, хлориду водорода, цианиду водорода, аммиаку, нитридам, нитрилам, карбонилсульфиду, органическим соединениям, содержащим один атом серы на молекулу, подобным меркаптанам и сульфидам, а также оксиды серы; реакционноспособные соединения, подобные пропилену, ацетилену, пропадиену, метилацетилену,бутадиену, диэтаноламину, метанолу, фосфинам, другим неорганическим соединениям, содержащим хлор, органическим соединениям, содержащим азот, органическим соединениям, содержащим более чем один атом серы на молекулу, подобным дисульфидам, а также монооксид углерода; и соединения, отравляющие катализатор, подобные соединениям мышьяка (подобные арсинам), ртути, ванадия, брома, фтора, кремния, алюминия и карбонилам металлов. Эти нежелательные компоненты можно также классифицировать особенно следующим образом: 1) нежелательные компоненты, которые могут быть вредными по меньшей мере для стадии b) и которые преимущественно, по существу, удаляют во время стадии а), т.е. вызывающие коррозию соединения, подобные диоксиду углерода, сульфиду водорода, воде, хлориду водорода, цианиду водорода, аммиаку, нитридам, нитрилам, карбонилсульфиду, органическим соединениям, содержащим один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам, а также оксиды серы; и соединения, отравляющие катализатор, подобные соединениям мышьяка (подобные арсинам), ртути, ванадия, брома, фтора, кремния, алюминия и карбонилам металлов; 2) нежелательные компоненты, которые могут быть приемлемыми в стадии b) и последующих стадиях, но которые могут быть вредными по меньшей мере для одной из стадий способа после стадии е) и которые можно по меньшей мере частично удалить во время стадии а), т.е. горючие газы, подобные водороду, метану, этану, пропану, углеводороды содержащие 4, 5 или 6 атомов углерода, более высокомолекулярные углеводороды с C6+; инертные газы, подобные азоту, гелию и аргону; окисленные соединения, подобные кислороду и оксидам азота; реакционноспособные соединения, подобные пропилену, ацетилену, пропадиену, метилацетилену,бутадиену, диэтаноламину, метанолу, фосфинам, другим неорганическим соединениям, содержащим хлор, органическим соединениям, содержащим азот, органическим соединениям, содержащим более чем один атом серы на молекулу, подобным дисульфидам, а также монооксид углерода. Предполагается, что выражение "по меньшей мере частично удаляют" означает для цели настоящего изобретения, что преимущественно по меньшей мере 25%, предпочтительно по меньшей мере 40%,более предпочтительно по меньшей мере 50% количества каждого нежелательного компонента, присутствующего в LVRG, предпочтительно ROG, направляемого на стадию а) и/или образуемого во время стадии а), удаляют. Преимущественно самое большее 90% количества каждого такого нежелательного компонента, присутствующего в LVRG, предпочтительно ROG, направляемого на стадию а) и/или образуемого во время стадии а), удаляют. Предполагается, что выражение "по существу удаляют" означает для целей настоящего изобретения, что преимущественно по меньшей мере 95%, предпочтительно по меньшей мере 98%, более предпочтительно по меньшей мере 99% количества каждого нежелательного компонента, присутствующего вLVRG, предпочтительно ROG, направляемого на стадию а) и/или образуемого во время стадии а), удаляют. Составы, которые указаны ниже для LVRG, предпочтительно ROG, представлены на основе сухого газа (вода не включена). Как указано выше, LVRG, предпочтительно ROG, может быть одним газом или смесью нескольких газов, составляющих LVRG, содержащим этилен и/или его предшественник (и). Составы, которые указаны ниже, когда они относятся к индивидуальному LVRG, предпочтительно ROG,соответствуют случаю, когда LVRG, предпочтительно ROG, является одним газом, содержащим этилен и/или его предшественник (и). При отношении к комбинированному LVRG, предпочтительно ROG, составы соответствуют случаю, когда LVRG, предпочтительно ROG, является смесью нескольких газов,-4 024187 содержащей этилен и/или его предшественник (и). Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно от 0,25 до 60 мас.% этилена. LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно по меньшей мере 0,25, предпочтительно по меньшей мере 2, более предпочтительно по меньшей мере 5, наиболее предпочтительно по меньшей мере 8 и особенно предпочтительно по меньшей мере 10 мас.% этилена. LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 55, более предпочтительно самое большее 50 и наиболее предпочтительно самое большее 48 мас.% этилена. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно от 10 до 60 мас.% этилена. LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно по меньшей мере 10%, предпочтительно по меньшей мере 15, более предпочтительно по меньшей мере 18% и наиболее предпочтительно по меньшей мере 20 мас.% этилена. LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 55, более предпочтительно самое большее 50 и наиболее предпочтительно самое большее 48 мас.% этилена. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно от 3 до 60 мас.% этилена плюс его предшественника(ов). LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно по меньшей мере 3, более предпочтительно по меньшей мере 5, более предпочтительно по меньшей мере 8 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 10 мас.% этилена плюс предшественника(ов). LVRG,предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 55, более предпочтительно самое большее 50 и наиболее предпочтительно самое большее 48 мас.% этилена плюс предшественника(ов). Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно от 10 до 60 мас.% этилена плюс предшественника(ов). LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно по меньшей мере 10%, предпочтительно по меньшей мере 15%, более предпочтительно по меньшей мере 20%, наиболее предпочтительно по меньшей мере 22% и еще наиболее предпочтительно по меньшей мере 22,5 мас.% этилена плюс предшественника(ов). LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 55, более предпочтительно самое большее 50 и наиболее предпочтительно самое большее 48 мас.% этилена плюс предшественника(ов). Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно составляющей 10-90 МДж/кг сухого газа. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно составляющей по меньшей мере 10, предпочтительно по меньшей мере 12 и более предпочтительно по меньшей мере 15 МДж/кг сухого газа. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно составляющей самое большее 90, предпочтительно самое большее 85 и более предпочтительно самое большее 80 МДж/кг сухого газа. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно составляющей 20-75 МДж/кг сухого газа.LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно составляющей по меньшей мере 20, предпочтительно по меньшей мере 25, более предпочтительно по меньшей мере 30 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 35 МДж/кг сухого газа.LVRG, предпочтительно ROG, характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно самое большее 75, предпочтительно самое большее 70, более предпочтительно самое большее 60 и наиболее предпочтительно самое большее 55 МДж/кг сухого газа. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 90,предпочтительно самое большее 85, более предпочтительно самое большее 80 и наиболее предпочтительно самое большее 75% об. инертных газов. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 25,предпочтительно самое большее 20, более предпочтительно самое большее 18 и наиболее предпочтительно самое большее 15 об.% инертных газов. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит преимущественно самое большее 25,предпочтительно самое большее 20, более предпочтительно самое большее 18 и наиболее предпочтительно самое большее 15 об.% азота. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит окисленные соединения в общем количестве, которое преимущественно ниже или выше, чем уровень, необходимый для придания воспламеняемости газообразной смеси (таким образом, вне предела воспламеняемости), предпочтительно самое большее 21, более предпочтительно самое большее 18 и наиболее предпочтительно самое большее 15 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит окисленные соединения в общем количестве, которое преимущественно ниже, чем уровень, необходимый для придания воспламеняемости газообразной смеси, предпочтительно самое большее 10, более предпочтительно самое большее 7 и наиболее предпочтительно самое большее 5 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит кислород в количестве преимущественно самое большее 9, предпочтительно самое большее 7 и более предпочтительно самое большее 5 об.%. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит вызывающие коррозию соединения в общем количестве преимущественно самое большее 50, предпочтительно самое большее 40 и более предпочтительно самое большее 35 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит вызывающие коррозию соединения в общем количестве преимущественно самое большее 20, предпочтительно самое большее 15 и более предпочтительно самое большее 10 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит каждое вызывающее коррозию соединение в индивидуальном количестве преимущественно самое большее 10, предпочтительно самое большее 8 и более предпочтительно самое большее 5 об.%. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит реакционноспособные соединения в общем количестве преимущественно самое большее 40, предпочтительно самое большее 35 и более предпочтительно самое большее 33 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит реакционноспособные соединения в общем количестве преимущественно самое большее 20, предпочтительно самое большее 18 и более предпочтительно самое большее 15 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит каждое реакционноспособное соединение в индивидуальном количестве преимущественно самое большее 15, предпочтительно самое большее 12 и более предпочтительно самое большее 10 об.%. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит монооксид углерода в количестве преимущественно самое большее 5, предпочтительно самое большее 3 и более предпочтительно самое большее 2 об.%. Индивидуальный LVRG, предпочтительно ROG, содержит соединения, отравляющие катализатор, в общем количестве преимущественно самое большее 200, предпочтительно самое большее 100 и более предпочтительно самое большее 50 ч/млн об. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит соединения, отравляющие катализатор,в общем количестве преимущественно самое большее 5, предпочтительно самое большее 2 и более предпочтительно самое большее 1 ч/млн об. Комбинированный LVRG, предпочтительно ROG, содержит соединения, отравляющие катализатор,объем каждого из которых преимущественно составляет самое большее 500, предпочтительно самое большее 300 и более предпочтительно самое большее 200 объемных частей на миллиард. В способе получения по меньшей мере одного производного этилена, в частности в способе получения DCE и по меньшей мере одного производного этилена, которое получено непосредственно из этилена и которое отличается от DCE, из LVRG, предпочтительно ROG, согласно настоящему изобретению,LVRG, предпочтительно ROG, необязательно содержащий фракцию Е 1, рециркулированную из стадииd), подвергают ряду стадий обработки (стадия а в установке утилизации LVRG, предпочтительно ROG,для удаления нежелательных компонентов, присутствующих в нем, и для получения смеси продуктов,содержащей этилен и другие компоненты, которую будут подвергать стадии b). Когда LVRG, предпочтительно ROG, является смесью нескольких газов, все различные газы можно подвергнуть тому же ряду стадий обработки в стадии а), каждый из них можно подвергнуть специальному ряду стадий обработки в стадии а) или каждый из них можно подвергнуть комбинации специального ряда стадий обработки и обычному ряду стадий обработки в стадии а). Каждый из них предпочтительно подвергают комбинации специального ряда стадий обработки и обычному ряду стадий обработки в стадии а). Ряд стадий обработки в установке утилизации LVRG, предпочтительно ROG, в стадии а) преимущественно состоит из следующих стадий, не обязательно проводимых в порядке, в котором они перечислены:a1) необязательной стадии компрессии,а 1 бис) необязательно одной или нескольких специальных стадий,а 2) удаления вызывающих коррозию соединений,а 3) удаления соединений, отравляющих катализатор,а 4) необязательного охлаждения,а 5) необязательного, по меньшей мере, частичного удаления некоторого количества горючих газов,а 6) необязательного, по меньшей мере, частичного удаления некоторого количества инертных газов,а 7) необязательного, по меньшей мере, частичного удаления некоторого количества окисленных соединений и а 8) необязательного, по меньшей мере, частичного удаления некоторого количества реакционноспособных соединений. Необязательно проводят стадию компрессии (стадия а 1). Предпочтительно поводят стадию компрессии (стадия а 1). При применении стадия компрессии LVRG, предпочтительно ROG, преимущественно повышает давление по меньшей мере до 8, предпочтительно по меньшей мере до 10, более предпочтительно по меньшей мере до 12 и наиболее предпочтительно по меньшей мере до 14 кг/см 2 г и преимущественно самое большее до 60, предпочтительно самое большее до 55, более предпочтительно самое большее до 50 и наиболее предпочтительно самое большее до 45 кг/см 2 г. Стадию a1) предпочтительно проводят в несколько стадий, либо в многоступенчатом газовом компрессоре, либо в нескольких газовых компрессорах. Отделение капель предпочтительно проводят перед стадией компрессии a1). Степень компрессии при каждой стадии компрессии является такой, что температура у выхода стадии компрессии преимущественно составляет самое большее 150, предпочтительно самое большее 120 и более предпочтительно самое большее 100 С. Газ, который выходит из этой стадии, затем преимущественно охлаждают опосредованным охлаждением охлаждающими средами. Охлаждающие среды преимущественно выбирают из воды башенного холодильника, холодной воды, атмосферного воздуха и холодного газа, получаемого в результате проведения данного способа. Охлаждающие среды предпочтительно выбирают из воды башенного холодильника и атмосферного воздуха. Охлаждающей жидкостью более предпочтительно является вода башенного холодильника. Газ преимущественно охлаждают ниже 50, предпочтительно ниже 48 и более предпочтительно ниже 45 С, но преимущественно не ниже 0, предпочтительно не ниже 5 и более предпочтительно не ниже 10 С. В конце охлаждения может быть образовано некоторое количество конденсатов. Если образуются некоторые количества конденсатов, их можно отделить или не отделять. Предпочтительно их отделяют. Конденсаты преимущественно дегазируют сбрасыванием давления, давление предпочтительно сбрасывают при давлении стадии, расположенной выше по потоку. Отпаривание отделенных жидкостей можно проводить для выделения летучих фракций. Полученный газ более предпочтительно рециркулируют с газами стадии, расположенной выше по потоку. Твердые частицы, присутствующие в газе или генерированные в любой из стадий предварительной обработки, можно необязательно отделить подходящей операцией, т.е. одной или несколькими специальными стадиями (специальная стадия(и) а 1 бис. Из подходящих операций можно указать, например,гравитационное осаждение, сталкивание, применение циклона, фильтрование, электрофильтрование и/или электрическое осаждение. Предпочтительным является применение циклона, фильтрование и электрофильтрование. Удаление вызывающих коррозию соединений (стадия а 2 можно проводить в одной или нескольких группах стадий, причем каждая содержит одну или несколько стадий. Первая группа стадий (стадии а 2 а содержит преимущественно одну или несколько стадий абсорбции. Абсорбцией преимущественно является абсорбция регенерируемым раствором, подобным раствору амина (предпочтительно алканоламина), физическая абсорбция подходящим растворителем, подобным метанолу или диметиловому эфиру полиэтиленгликоля, или абсорбция химической реакцией, проводимой газоочисткой в щелочном растворе. Щелочью предпочтительно является гидроксид, оксид или карбонат. Примерами щелочей являются гидроксид натрия, гидроксид калия, оксид кальция, оксид магния, карбонат натрия и карбонат калия. Удаление вызывающих коррозию соединений абсорбцией (стадии а 2 а содержит предпочтительно первую стадию, которая является абсорбцией регенерируемым раствором амина, предпочтительно алканоламина, с последующей абсорбцией щелочным раствором (колонна для промывки щелочью/водой),предпочтительно раствором гидроксида натрия. Регенерируемый раствор можно регенерировать или не регенерировать. Если регенерация имеет место, ее проводят преимущественно в одной или нескольких стадиях, особенно для отделения диоксида углерода и сульфида водорода. Регенерируемый раствор предпочтительно регенерируют и более предпочтительно регенерируют в двух стадиях. Удаление вызывающих коррозию соединений абсорбцией (стадии а 2 а) содержит более предпочтительно первую стадию, которая является абсорбцией регенерируемым раствором амина, предпочтительно алканоламина, который регенерируют в двух стадиях, с последующей абсорбцией щелочным раствором (колонна для промывки щелочью/водой), предпочтительно раствором гидроксида натрия. Вызывающими коррозию соединениями, которые можно, по меньшей мере, частично удалить такими стадиями а 2 а), преимущественно являются сульфид водорода, хлорид водорода, карбонилсульфид,цианид водорода, диоксид углерода, аммиак и органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам. Альтернативно, органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам, аммиак, а также оксиды серы, можно, по меньшей мере, частично гидролизовать во время стадий а 2 а). Воду можно также, по меньшей мере, частично удалить такими стадиями а 2 а), особенно, если применяют физический сорбент, подобный метанолу. Вторая группа стадий (стадии а 2b содержит преимущественно одну или несколько стадий гидрирования. Гидрирование вызывающих коррозию соединений, таких как, например, цианид водорода, нитриды, нитрилы, карбонилсульфид, органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу,подобные меркаптанам и сульфидам, а также оксиды серы, преимущественно проводят в реакторе гидрирования с применением катализатора гидрирования. После стадий а 2b) цианид водорода, нитриды,нитрилы, карбонилсульфид, органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам, а также оксиды серы преимущественно, по меньшей мере, частично гидрируются. Подходящие типы катализаторов включают в себя преимущественно металлы группы VIII, металлы группы Ib и металлы группы VIb. Предпочтительными являются катализаторы на основе палладия, никеля или золота. Более предпочтительными являются катализаторы на основе палладия или никеля. Наиболее предпочтительными являются катализаторы на основе никеля с особым предпочтением, отдаваемым катализаторам типа сульфидированного никеля. Катализаторы гидрирования могут быть на носителе или без носителя. Предпочтительно их применяют на носителе. Можно также применять такие катализаторы,как катализаторы, указанные для стадии а 7). Если в сырье для гидрирования все же присутствует карбонилсульфид, его преимущественно, по меньшей мере частично, превращают в меркаптаны во время стадий гидрирования а 2b) предпочтительно с катализатором на основе палладия или никеля, более предпочтительно с катализатором сульфидированным никелем. Нитрилы, присутствующие в сырье для гидрирования, также преимущественно, по меньшей мере частично, превращают предпочтительно с применением катализатора на основе палладия или никеля,более предпочтительно катализатора сульфидированного никеля, в амины во время стадий а 2b) гидрирования. Если в сырье для гидрирования все же присутствует цианид водорода, его преимущественно, по меньшей мере частично, удаляют во время стадий гидрирования а 2b), предпочтительно с применением катализатора на основе палладия или никеля, более предпочтительно катализатора сульфидированного никеля. Стадии а 2b) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. Третья группа стадий (стадии а 2 с содержит преимущественно одну или несколько стадий охлаждения. Охлаждение преимущественно проводят непосредственным или опосредованным охлаждением охлаждающей средой. Непосредственное охлаждение означает физическое контактирование потока процесса с охлаждающими средами. Примерами подходящих охлаждающих сред для охлаждения непосредственным контактированием являются вода, метанол, углеводород или их смесь. Другим примером подходящих охлаждающих сред является водный раствор алканоламина, карбоната или бикарбоната металла, неорганической кислоты, подобной серной кислоте или азотной кислоте. Другим примером подходящих сред является метанольный раствор алканоламина или карбоната или бикарбоната металла. Температура охлаждающей среды предпочтительно ниже, чем температура потока. Охлаждение предпочтительно проводят непосредственным охлаждением охлаждающими средами. Охлаждающую среду преимущественно выбирают из воды башенного холодильника, холодной воды, атмосферного воздуха и холодного газа, получаемого в результате проведения данного способа. Охлаждающие среды предпочтительно выбирают из воды башенного холодильника и атмосферного воздуха. Охлаждающей жидкостью более предпочтительно является вода башенного холодильника. Газ преимущественно охлаждают ниже 50, предпочтительно ниже 48 и более предпочтительно ниже 45 С, но преимущественно не ниже 0, предпочтительно не ниже 5 и более предпочтительно не ниже 10 С. Альтернативно, для сушки можно применять стадию сушки при температуре ниже точки замерзания. Конденсаты можно отделять или не отделять. Их предпочтительно отделяют. Четвертая группа стадий (стадии a2d содержит преимущественно одну или несколько стадий адсорбции. Адсорбцией преимущественно является адсорбция на подходящем твердом веществе, подобном активированному углю, древесному углю, молекулярному ситу, цеолиту, силикагелю или оксиду алюминия. Адсорбцию воды преимущественно осуществляют, по меньшей мере частично, стадией адсорбции на молекулярном сите, силикагеле или оксиде алюминия. Удаление воды, по меньшей мере частично, предпочтительно проводят сочетанием охлаждения(стадии а 2 с и адсорбции (стадии a2d. Меркаптаны, образованные из карбонилсульфида, карбонилсульфид, а также сульфиды преимущественно, по меньшей мере частично, удаляют посредством адсорбции в слое подходящего вещества. Подходящие адсорбенты включают в себя предпочтительно углеродистое вещество, такое как активиро-8 024187 ванный уголь и особенно активированный уголь, имеющий удельную поверхность между 500 и 2500 м 2/г, молекулярное сито 3 А, 4 А или 13 Х, цеолит, мезопористый адсорбент, в том числе активированный оксид алюминия, такой как мезопористый активированный оксид алюминия с удельной поверхностьюBET между 150 и 800 м 2/г, цеолит типа А, цеолит типа 5 А, цеолит типа фоязита X, цеолит типа фоязитаY и цеолит MFI. Предпочтительными являются активированный уголь, молекулярное сито 3 или 4 А и активированный оксид алюминия. Амины, образованные из нитрилов, а также остаточные нитрилы преимущественно, по меньшей мере, частично удаляют посредством адсорбции таким же типом адсорбентов, как и адсорбенты для удаления меркаптанов. Нитриды могут быть также, по меньшей мере, частично адсорбированы во время стадий a2d). Аммиак также преимущественно, по меньшей мере, частично удаляют адсорбцией таким же типом адсорбентов, как и адсорбенты для удаления меркаптанов, если уже не удален ранее. Диоксид углерода, если не удален во время стадий а 2 а), можно также преимущественно, по меньшей мере частично, удалить адсорбцией на подходящем адсорбенте. Подходящие адсорбенты включают в себя активированную медь, минеральные глины, силикагель и активированный оксид алюминия. Удаление соединений, отравляющих катализатор (стадия а 3, можно проводить в одной или нескольких группах стадий, причем каждая группа содержит одну или несколько стадий. Первая группа стадий (стадии а 3 а) содержит преимущественно одну или несколько стадий адсорбции. Адсорбцией преимущественно является химическая или физическая адсорбция на подходящем твердом веществе, подобном активированному углю, древесному углю, молекулярному ситу, цеолиту или оксиду алюминия, который является активированным или неактивированным. Соединения, отравляющие катализатор, предпочтительно, по меньшей мере, частично удаляют химической или физической адсорбцией на оксиде алюминия, предпочтительно активированном, или на активированном угле. Для адсорбции применяют преимущественно по меньшей мере 1, предпочтительно по меньшей мере 2 адсорбента. Для абсорбции применяют преимущественно самое большее 6, предпочтительно самое большее 5, более предпочтительно самое большее 4 адсорбента. Наиболее предпочтительно применяют 3 адсорбента. Поток газа может контактировать с твердыми адсорбентами в любых подходящих устройствах. Движущиеся слои с пневматической транспортировкой и неподвижные слои можно указать в качестве подходящих устройств. Неподвижные слои являются предпочтительными. Адсорбенты можно помещать в смешанные слои или в специальные слои. Их можно поместить в один сосуд или в отдельные сосуды. Адсорбенты предпочтительно помещают в специальные слои, более предпочтительно в 3 специальных слоя и предпочтительно в отдельные сосуды. Каждую стадию адсорбцию можно осуществлять в одном или нескольких параллельных слоях. Каждую стадию адсорбции предпочтительно осуществляют в нескольких параллельных слоях, более предпочтительно по меньшей мере в двух отдельных слоях. Регенерацию можно осуществлять в самом аппарате или вне аппарата. Регенерацию предпочтительно осуществляют в самом аппарате. Вторая группа стадий (стадии а 3b содержит преимущественно одну или несколько стадий абсорбции. Абсорбцией преимущественно является физическая абсорбция, например, подходящим растворителем, подобным диметиловому эфиру полиэтиленгликоля или метанолу, или химическая абсорбция, например, водным щелочным раствором, описываемым для стадий а 2 а). Стадию а 3) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. Помимо стадий а 2 с), необязательно проводят стадию охлаждения (стадию а 4. Стадию а 4) предпочтительно проводят преимущественно непосредственным охлаждением охлаждающими средами. Ряд стадий обработки (стадия а) поэтому преимущественно содержит, по меньшей мере, стадию компрессии (стадию a1 и стадию охлаждения (стадию а 4. Охлаждающие среды преимущественно выбирают из воды башенного холодильника, холодной воды, углеводорода, такого как этилен, этан, пропилен, пропан или смесь двух или более таких углеводородов, CO2, гидрофторуглеродного хладагента, атмосферного воздуха и холодного газа, получаемого в результате проведения данного способа. Охлаждающие среды предпочтительно выбирают из воды башенного холодильника, углеводорода, такого как этилен, этан, пропилен, пропан или смесь двух или более таких углеводородов, или холодного газа, получаемого в результате проведения данного способа,или атмосферного воздуха. Охлаждающей жидкостью более предпочтительно является вода башенного холодильника или углеводород, такой как этилен, этан, пропилен, пропан или смесь двух или более таких углеводородов, или холодный газ, получаемый в результате проведения данного способа. Газ преимущественно охлаждают ниже 0, предпочтительно ниже -10 С и более предпочтительно ниже -20 С, но преимущественно не ниже -150 С, предпочтительно не ниже -120 С и более предпочтительно не ниже -100 С. Конденсаты можно отделять или не отделять. Их предпочтительно отделяют. Необязательно проводят, по меньшей мере, частичное удаление некоторого количества горючих газов (стадия а 5. По меньшей мере часть водорода и/или метана можно, по меньшей мере, частично удалить (стадия а 5 а. Это удаление необязательно проводят во время стадии а) способа согласно изобретению. Такую стадию удаления по меньшей мере части водорода и/или метана можно также проводить во время стадииb) способа согласно изобретению, например, во время разделения смеси продуктов, полученных из стадии а) или из фракций Е 2, Е 2 а или Е 2b. При проведении удаления по меньшей мере части водорода и/или метана такое удаление предпочтительно проводят во время стадии а) (стадия а 5 а способа согласно изобретению. Подходящими стадиями отделения водорода и/или метана преимущественно являются проникновение через мембрану и адсорбция при колебании давления (PSA). Предпочтительной является PSA. По меньшей мере часть этана, пропана и/или углеводородов, содержащих 4, 5 или 6 атомов углерода, или более высокомолекулярных углеводородов с С 6+ можно, по меньшей мере, частично удалить(стадия а 5b преимущественно в нескольких стадиях. Это удаление необязательно проводят во время стадии а) способа согласно изобретению. Такую стадию удаления по меньшей мере части этана, пропана и/или углеводородов, содержащих 4, 5 или 6 атомов углерода, или более высокомолекулярных углеводородов с С 6+ можно также проводить во время стадии b) способа согласно изобретению, например, во время разделения смеси продуктов, полученных из стадии а). Подходящей стадией отделения этана, пропана и/или углеводородов, содержащих 4, 5 или 6 атомов углерода, или более высокомолекулярных углеводородов с С 6+ преимущественно является конденсация. Стадию а 5b) преимущественно сочетают со стадией компрессии a1) и/или стадиями охлаждения а 2 с) и/или а 4). Необязательно проводят, по меньшей мере, частичное удаление некоторого количества инертных газов (стадия а 6. Это удаление необязательно проводят во время стадии а) способа согласно изобретению. Такую стадию удаления по меньшей мере части инертных газов можно также проводить во время стадии b) способа согласно изобретению, например, во время разделения смеси продуктов, полученных из стадии а), или из фракций Е 2, Е 2 а или Е 2b. При проведении удаления по меньшей мере части инертных газов удаление предпочтительно проводят во время стадии а) (стадия а 6 способа согласно изобретению. Подходящими стадиями отделения инертных газов преимущественно являются проникновение через мембрану и адсорбция при колебании давления (PSA). Предпочтительной является PSA. Необязательно проводят, по меньшей мере, частичное удаление некоторого количества окисленных соединений (стадия а 7. По меньшей мере часть кислорода можно, по меньшей мере, частично удалить (стадия р 7 а химической стадией или физической стадией. Подходящую химическую стадию преимущественно проводят с применением восстановленного слоя меди или катализатора сульфидированного никеля, предпочтительно с применением катализатора сульфидированного никеля (стадия a7al. Другой подходящей химической стадией является преимущественно стадия гидрирования, которую можно катализировать или не катализировать, но предпочтительно катализируют (стадия а 7 а 2. Стадию гидрирования можно проводить при помощи любого известного катализатора гидрирования, такого как, например, катализаторы на основе палладия, платины, родия, рутения, иридия, золота,серебра или смеси этих элементов, осажденных на носитель, такой как оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид кремния/оксид алюминия, уголь, карбонат кальция или сульфат бария, но также катализаторы на основе никеля и катализаторы на основе комплекса кобальт-молибден. Стадию гидрирования предпочтительно проводят при помощи катализатора на основе палладия или платины, осажденного на оксид алюминия или уголь, катализатора на основе никеля или катализатора на основе комплекса кобальт-молибден. В особенно предпочтительном способе стадию проводят при помощи катализатора на основе никеля. В стадии гидрирования применяют преимущественно часть водорода, имеющегося в LVRG, предпочтительно ROG. Подходящий физический способ преимущественно проводят адсорбцией (стадия а 7 а 3, например,при помощи PSA (адсорбции при колебании давления), абсорбцией (стадия а 7 а 4 или при помощи мембранного способа (стадия а 7 а 5. Стадия а 7 а 2) является конкретно более предпочтительной. Стадию а 7 а) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. По меньшей мере часть оксидов азота (стадия а 7b можно, по меньшей мере, частично удалить хи- 10024187 мической стадией или физической стадией. Подходящую химическую стадию преимущественно проводят деноксом с применением аммиака или мочевины, предпочтительно мочевины (стадия а 7b1. Другой подходящей химической стадией преимущественно является стадия гидрирования, которую можно катализировать или не катализировать, предпочтительно ее катализируют (стадия а 7b2. Подходящими катализаторами преимущественно являются катализаторы на основе палладия или никеля, более предпочтительно катализаторы сульфидированного никеля. Стадию гидрирования можно проводить при помощи таких же катализаторов, как катализаторы,указанные для гидрирования кислорода, с такими же предпочтениями. Катализаторы гидрирования, преимущественно применяемые во всех стадиях гидрирования, являются одинаковыми. В стадии гидрирования преимущественно применяют часть водорода, присутствующего в LVRG, предпочтительно ROG. Гидрирование предпочтительно проводят над деноксом. Подходящий физический способ преимущественно проводят адсорбцией (стадия а 7b3, например,посредством PSA (адсорбция при колебании давления), абсорбцией (стадия а 7b4 или посредством мембранного способа (стадия а 7b5. Подходящие адсорбенты включают в себя активированную медь, минеральные глины, силикагель и активированный оксид алюминия. Стадии а 7b2) и а 7b3) являются более конкретно предпочтительными. Стадию а 7b) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. Необязательно проводят, по меньшей мере, частичное удаление некоторых из реакционноспособных соединений (стадия а 8. Удаление реакционноспособных соединений (стадия а 8 можно проводить в одной или нескольких группах стадий, причем каждая группа содержит одну или несколько стадий. Первая группа стадий (стадии а 8 а содержит преимущественно одну или несколько стадий гидрирования. Частичное гидрирование ацетилена преимущественно проводят в конвертере ацетилена с применением катализатора гидрирования. После проведения стадии а 8 а) ацетилен преимущественно становится,по меньшей мере, частично гидрированным. Подходящие типы катализаторов включают в себя преимущественно металлы группы VIII, металлы группы Ib и металлы группы VIb. Предпочтительными являются катализаторы на основе палладия, никеля или золота. Более предпочтительными являются катализаторы на основе палладия или никеля. Катализаторы на основе никеля являются наиболее предпочтительными с особым предпочтением, отдаваемым катализаторам сульфидированного никеля. Катализаторы гидрирования могут быть нанесенными или не нанесенными на носитель. Предпочтительными являются катализаторы, нанесенные на носитель. Другими словами, можно применять катализаторы, такие как катализаторы, указанные для стадии а 2b). Органические соединения, содержащие азот, присутствующие в сырье для гидрирования, преимущественно, по меньшей мере, частично удаляют во время стадий гидрирования а 8 а), предпочтительно с применением катализатора на основе палладия или никеля, более предпочтительно катализатора сульфидированного никеля. Органические соединения, содержащие более чем один атом серы, подобные дисульфидам, можно частично гидрировать во время стадий а 8 а). Высшие ацетиленовые соединения, присутствующие в сырье для гидрирования, включающие в себя метилацетилен, пропадиен и бутадиен, преимущественно, по меньшей мере частично, гидрируются во время стадий а 8 а), предпочтительно при применении катализатора на основе палладия или никеля, более предпочтительно катализатора сульфидированного никеля. Стадию а 8 а) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. Вторая группа стадий (стадии а 8b) содержит преимущественно одну или несколько стадий адсорбции. Адсорбцию преимущественно проводят на химически специфических адсорбентах для того, чтобы,по меньшей мере частично, удалить другие нежелательные компоненты. Органические соединения, содержащие более чем один атом серы, подобные дисульфидам, преимущественно, по меньшей мере частично, удаляют посредством адсорбции в слое подходящего вещества. Подходящие адсорбенты включают в себя преимущественно углеродистое вещество, такое как активированный уголь и особенно активированный уголь, имеющий удельную поверхность между 500 и 2500 м 2/г, молекулярное сито 3, 4 А или 13 Х, цеолит, мезопористый адсорбент, в том числе активированный оксид алюминия, такой как мезопористый активированный оксид алюминия с удельной поверхностьюBET между 150 и 800 м 2/г, силикагель, адсорбент мезопористый силикагель с удельной поверхностьюBET между 150 и 800 м 2/г, цеолит типа А, цеолит типа 5 А, цеолит типа фоязита X, цеолит типа фоязитаY и цеолит MFI. Предпочтительными являются активированный уголь, молекулярное сито 3 или 4 А и активированный оксид алюминия. Во время стадий а 8b) могут быть также частично адсорбированы фосфины, метанол и неорганические соединения, содержащие хлор. Для стадий адсорбции а 8b) преимущественно применяют по меньшей мере 1, предпочтительно по меньшей мере 2 адсорбента. Для стадий адсорбции а 8b) применяют преимущественно самое большее 6,предпочтительно самое большее 5, более предпочтительно самое большее 4 адсорбента. Наиболее предпочтительно применяют 3 адсорбента. При выполнении стадию а 8b) можно сочетать или не сочетать со стадиями а 3). Поток газа может контактировать с твердыми адсорбентами в любых подходящих устройствах. В качестве подходящих устройств можно указать движущиеся слои с пневматической транспортировкой и неподвижные слои. Предпочтительными являются неподвижные слои. Адсорбенты можно помещать в неподвижные слои или в специальные слои. Их можно помещать в один сосуд или в отдельные сосуды. Адсорбенты предпочтительно помещают в специальные слои, более предпочтительно в 3 специальных слоя и предпочтительно в отдельные сосуды. Каждую стадию адсорбции можно осуществлять в одном или нескольких параллельных слоях. Каждую стадию адсорбции предпочтительно осуществляют в нескольких параллельных слоях, более предпочтительно по меньшей мере в 2 отдельных слоях. Регенерацию можно осуществлять в самом аппарате или вне аппарата. Регенерацию предпочтительно осуществляют в самом аппарате. Стадию а 8b) преимущественно проводят при температуре между 25 и 100 С. Третья группа стадий (стадии а 8 с содержит преимущественно одну или несколько стадий абсорбции. Абсорбцию преимущественно проводят с применением подходящего растворителя, например диметилового эфира полиэтиленгликоля, для того чтобы, по меньшей мере частично, удалить из числа других соединений органические соединения, содержащие более чем один атом серы на молекулу, подобные дисульфидам. Диэтаноламин и метанол можно преимущественно, по меньшей мере частично, удалять во время стадии а 8 с). Различные стадии, указанные выше, необязательно проводят в порядке, в котором они указаны. Их можно осуществить в любом другом порядке. Все или некоторые из стадий гидрирования а 2b), а 7 а 2), а 7b2) и а 8 а) можно преимущественно комбинировать. Все или некоторые из стадий адсорбции а 3 а), а 7 а 3), а 7b3) и а 8b) можно преимущественно комбинировать. Все или некоторые из стадий абсорбции а 2 а), а 3b), а 7 а 4), а 7b4 и а 8 с) можно преимущественно комбинировать. Предпочтительный порядок, согласно которому осуществляют стадии обработки а 2) и а 3), является следующим: 1) стадии а 3 а),2) стадии а 3b),3) стадии а 2b),4) стадии а 2 а),5) стадии а 2 с) и 6) стадии a2d). Когда имеет место необязательная стадия a1) компрессии, стадии а 3 а), а 3b), а 2b) и а 2 с) предпочтительно включают перед последней стадией компрессии. Когда имеет место необязательная специальная стадия(и) а 1 бис), ее проводят после стадий a2d). Когда имеет место необязательная стадия а 4) охлаждения, она предпочтительно является последней стадией. Когда имеет место стадия а 5 а), ее преимущественно включают в стадии охлаждения а 2 с). Когда имеет место стадия а 5b), ее преимущественно проводят в несколько стадий, находящихся в стадиях охлаждения а 2 с) и/или стадии а 4). Когда имеет место стадия а 6), ее преимущественно включают в стадии охлаждения а 2 с). Когда имеют место стадия а 5 а) и стадия а 6), их преимущественно объединяют. Когда имеет место стадия а 7 а 2), ее преимущественно объединяют со стадиями а 2b). Когда имеет место стадия а 7b2), ее преимущественно объединяют со стадиями а 2b). Когда имеет место стадия а 7b3), ее преимущественно объединяют со стадиями а 3 а). Когда имеют место стадии а 8 а), а 8b) и а 8 с), их преимущественно объединяют соответственно со стадиями а 2b), а 3 а) и а 3b). Более предпочтительный порядок, согласно которому проводят стадии обработки, является следующим: 1) первая стадия(и) a1) со следующими стадиями, включенными перед последней или единственной стадией компрессии,2) стадии а 3 а), комбинированные со стадиями а 8b) и стадией а 7b3),3) стадии а 3b), комбинированные со стадиями а 8 с),4) стадии а 2b), комбинированные со стадией а 7 а 2), стадиями а 8 а) и стадией а 7b2),5) стадии а 2 а),- 12024187 6) последняя стадия компрессии стадии a1),7) стадии а 2 с), комбинированные с частью стадии а 5b),8) стадии a2d),9) стадия (и) а 1 бис) и 10) стадия а 4), комбинированная с частью стадии а 5b). Наиболее предпочтительный порядок, согласно которому проводят стадии обработки, является следующим: 1) первая стадия(и) стадии a1) со следующими стадиями, включенными перед последней или единственной стадией компрессии,2) стадии а 3 а, комбинированные со стадиями а 8b) и стадией а 7b3),3) стадии а 3b), комбинированные со стадиями а 8 с),4) стадии а 2b), комбинированные со стадией а 7 а 2), стадиями а 8 а) и стадией а 7b2),5) стадии а 2 а),6) последняя стадия компрессии стадии a1),7) стадии а 2 с), комбинированные со стадией а 5 а), стадией а 5 б) и частью стадии а 5b),8) стадии a2d),9) стадия (и) а 1 бис) и 10) стадия а 4), комбинированная с частью стадии а 5b). В способе согласно изобретению смесь продуктов, содержащая этилен и другие компоненты, полученная из стадии а), преимущественно содержит водород, метан, этан, этилен, пропан, углеводороды,содержащие 4, 5 или 6 атомов углерода, и более высокомолекулярные углеводороды с C6+, инертные газы, окисленные соединения, реакционноспособные соединения и значительно уменьшенное количество вызывающих коррозию соединений, и соединений, отравляющих катализатор. Концентрация инертных газов необязательно, по меньшей мере частично, понижена по сравнению с их концентрацией у впускного отверстия. Содержание некоторых из реакционноспособных соединений необязательно, по меньшей мере частично, понижено по сравнению с их содержанием у впускного отверстия. Предпочтительно оно, по меньшей мере, частично понижено по сравнению с их содержанием у впускного отверстия. Концентрация горючих газов (других, чем этилен) необязательно, по меньшей мере частично, понижена по сравнению с их концентрацией у впускного отверстия. Концентрация некоторых из горючих газов, имеющих точку кипения при нормальных условиях выше, чем точка кипения этилена при нормальных условиях, предпочтительно, по меньшей мере частично, понижена по сравнению с их концентрацией у впускного отверстия. Концентрация некоторых из горючих газов, имеющих точку кипения при нормальных условиях ниже, чем точка кипения этилена при нормальных условиях, преимущественно, по меньшей мере частично, понижена по сравнению с их концентрацией у впускного отверстия. Более предпочтительно концентрация некоторых из горючих газов, имеющих точку кипения при нормальных условиях ниже, чем точка кипения этилена при нормальных условиях, и концентрация некоторых из горючих газов, имеющих точку кипения при нормальных условиях выше, чем точка кипения этилена при нормальных условиях, по меньшей мере частично, понижена по сравнению с их концентрацией у впускного отверстия. Составы, которые указываются ниже для смеси продуктов, содержащих этилен и другие компоненты, полученной из стадии а), вычислены на основе сухого газа (вода не включена). Смесь продуктов, содержащая этилен и другие компоненты, полученная из стадии а), преимущественно содержит по меньшей мере 10, предпочтительно по меньшей мере 15, более предпочтительно по меньшей мере 20 об.% этилена. Она преимущественно содержит самое большее 60, предпочтительно самое большее 55, более предпочтительно самое большее 50 об.% этилена. Смесь продуктов, содержащая этилен и другие компоненты, полученная из стадии а), преимущественно характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно по меньшей мере 30, предпочтительно по меньшей мере 33, более предпочтительно по меньшей мере 35 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 37 МДж/кг сухого газа. Смесь продуктов, содержащая этилен и другие компоненты, полученная из стадии а), преимущественно характеризуется более низкой теплотворной способностью, преимущественно самое большее 75, предпочтительно самое большее 70, более предпочтительно самое большее 65 и наиболее предпочтительно самое большее 60 МДж/кг сухого газа. Парциальное давление воды, содержащейся в смеси продуктов, содержащей этилен и другие компоненты и полученной из стадии а), преимущественно ниже чем 7332,271 Па (55 мм рт.ст.), предпочтительно ниже чем 3333,15 Па (25 мм рт.ст.), более предпочтительно ниже чем 1999,83 Па (15 мм рт.ст.) и наиболее предпочтительно ниже чем 1333,22 Па (10 мм рт.ст.). Смесь продуктов, содержащая этилен и другие компоненты, полученная из стадии а), содержит каждое из следующих компонентов, т.е. диоксид углерода, сульфид водорода, карбонилсульфид, органические соединения, содержащие один атом серы на молекулу, подобные меркаптанам и сульфидам, оксиды серы, аммиак, нитриды, нитрилы, хлорид водорода, цианид водорода, мышьяк (подобный арсинам), ванадий, бром, фтор, кремний, алюминий и карбонилы металлов, в количестве, которое преимущественно составляет самое большее 5%, предпочтительно самое большее 2% и более предпочтительно самое большее 1% количества того же самого компонента в LVRG, предпочтительно ROG, направленного на стадию а) и/или образованного во время стадии а). После стадии а), указанной выше, смесь продуктов, содержащую этилен и другие компоненты, подвергают стадии b), которая сначала является стадией разделения S1, которая состоит в разделении указанных продуктов, содержащих этилен и другие компоненты, на фракцию, содержащую соединения, которые являются более высшими, чем этилен, и часть этилена, и названную фракцией F1, и на фракциюF2. Перед ее разделением смесь продуктов, содержащую этилен и другие компоненты, можно подвергнуть стадии теплового кондиционирования. Предполагается, что термин "стадия теплового кондиционирования" означает применение последовательности теплообменников для того, чтобы регулировать температуру смеси для требований разделения и/или оптимизировать применение энергии, предпочтительно для регулирования температуры смеси для требований разделения и оптимизировать применение энергии. Когда стадия теплового кондиционирования заключается в охлаждении, охлаждением преимущественно является постепенное охлаждение смеси продуктов в серии обменников, сначала охлажденных необработанной водой, затем охлажденной льдом водой и затем жидкостями с возрастающим охлаждением, плюс перекрестных обменников, утилизирующих значительное тепло полученных потоков, необязательно с латентным теплом, когда это доступно. Конденсаты, образованные во время стадии охлаждения, преимущественно физически отделяют от газового потока и направляют в подходящее место в последующей обработке. Кондиционированием тепла, включенного в стадию S1, предпочтительно является охлаждение, и отделенный конденсат предпочтительно направляют в подходящее место в стадии S2. Первая стадия разделения S1 преимущественно состоит во фракционировании смеси продуктов, содержащей этилен и другие компоненты, на две указанные выше разные фракции. Предполагается, что термин "фракционирование" означает для цели настоящего изобретения, что любая часть потенциально многостадийного способа, который можно рассматривать, имеет одну функцию. Стадию фракционирования можно проводить в одном или нескольких взаимосвязанных аппаратах. Примерами фракционирования являются дистилляция, экстрактивная дистилляция, экстрагирование жидкости жидкостью, диффузионное испарение, проникновение газа, адсорбция, адсорбция с колебанием давления (PSA), адсорбция с колебанием температуры (TSA), абсорбция, хроматография, обратный осмос и молекулярное фильтрование. Предпочтительной является дистилляция. Поэтому стадия S1 предпочтительно состоит во фракционировании смеси продуктов, содержащей этилен и другие компоненты, внутри ректификационной колонны (называемой колонной С 1) на две разные фракции, а именно фракцию F1, которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 1, и фракцию F2, которая преимущественно выходит из секции отпаривания колонны С 1. Термин "ректификационная колонна" согласно настоящему изобретению означает, что колонна содержит любое число взаимосоединенных башен. Башня означает одну оболочку, в которой выполняют противоточное контактирование жидкости и газа. Колонна С 1 преимущественно не содержит более двух взаимосоединенных башен. Колонна С 1 предпочтительно состоит из одной единственной башни. Колонну С 1 можно выбрать из тарельчатых ректификационных колонн, ректификационных колонн с произвольной насадкой, ректификационных колонн со структурированной насадкой и ректификационных колонн, соединяющих две или более указанные выше внутренние части. Колонна С 1 преимущественно снабжена связанными дополнительными элементами, такими как,например, по меньшей мере, источник нагрева и источник охлаждения. Источником нагрева предпочтительно является ребойлер. Источником охлаждения может быть источник непосредственного или опосредованного охлаждения. Примером опосредованного охлаждения является парциальный конденсатор горячего орошения. Примером непосредственного охлаждения является адиабатическое мгновенное испарение жидкости, образованной парциальным конденсатором горячего охлаждения. Непосредственное охлаждение адиабатическим мгновенным испарением жидкости, образованной парциальным конденсатором (горячего орошения), является предпочтительным. Газ, подвергаемый парциальной конденсации в парциальном конденсаторе горячего орошения, можно получать из колонны С 1 или из смеси продуктов,направляемых в колонну С 1 после возможной стадии теплового кондиционирования, предпочтительно из колонны С 1. Поток, получаемый из колонны, можно отбирать из секции отпаривания или из секции ректификации, предпочтительно из секции отпаривания колонны С 1. Его можно отбирать в любом месте секции отпаривания, предпочтительно в верхней трети секции отпаривания, более предпочтительно в месте непосредственно под местом, в которое подают смесь продуктов. Указанную смесь продуктов можно вводить в колонну С 1 в виде одной фракции или в виде нескольких подфракций. Ее предпочтительно вводят в виде нескольких подфракций. Указанную выше стадию S1 преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 15105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па (10 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). Стадию S1 преимущественно проводят при абсолютном давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее при 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее при 36105 Па (36 бар). Температурой, при которой проводят стадию S1, преимущественно является по меньшей мере -40,предпочтительно по меньшей мере -35 и особенно предпочтительно по меньшей мере -30 С у нижней части секции отпаривания колонны С 1. Она преимущественно составляет самое большее 80, предпочтительно самое большее 60 и особенно предпочтительно самое большее 40 С у нижней части секции отпаривания колонны С 1. Температурой, при которой проводят стадию S1, предпочтительно является по меньшей мере -110,предпочтительно по меньшей мере -105 и особенно предпочтительно по меньшей мере -100 С у верхней части секции ректификации колонны С 1. Она преимущественно составляет самое большее 0, предпочтительно самое большее -15 и особенно предпочтительно самое большее -25 С у верхней части секции ректификации колонны С 1. После указанной выше стадии b) фракцию F1 направляют в установку выделения этилена, в которой ее разделяют на фракцию, обогащенную этиленом и называемую фракцией Е 1, и на фракцию, обогащенную соединениями, которые являются более легкими, чем этилен, и названную легкой фракцией(стадия с. Разделение в установке выделения этилена состоит преимущественно во фракционировании фракции F1 на две разные фракции, указанные выше. Дается ссылка на определение термина "фракционирование", а также на примеры фракционирования, указанные выше для стадии b). Согласно первому варианту осуществления стадии с) фракцию F1 преимущественно подвергают стадии абсорбции с последующей стадией десорбции, в которой указанную фракцию F1 предпочтительно контактируют с промывающим агентом, содержащим растворитель, для разделения на фракцию Е 1 и на легкую фракцию. Предполагается, что выражение "промывающий агент, содержащий растворитель", или проще"промывающий агент" означает композицию, в которой растворитель присутствует в жидком состоянии. Следовательно, промывающий агент, который можно применять согласно настоящему изобретению, преимущественно содержит растворитель в жидком состоянии. Присутствие в указанном промывающем агенте всех других соединений не исключается из объема изобретения. Однако предпочтительно, чтобы промывающий агент содержал по меньшей мере 50 об.% растворителя, более конкретно по меньшей мере 65 об.% и наиболее предпочтительно по меньшей мере 70 об.%. Первой группой растворителей, которые можно применять, являются растворители, преимущественно характеризующиеся температурой плавления, которая равна или ниже чем -110 С, предпочтительно равна или ниже чем -105 С, более предпочтительно равна или меньше чем -100 С. Второй группой растворителей, которые можно применять, являются растворители, характеризующиеся температурой плавления выше, чем температура плавления растворителей первой группы. Однако в таком последнем случае преимущественно применяют подходящую стадию термического кондиционирования фракции F1. Термическим кондиционированием предпочтительно является стадия теплового кондиционирования, указываемая в стадии b). В качестве растворителей согласно первой группе можно указать, например, насыщенные углеводороды, ненасыщенные углеводороды и минеральные масла. Насыщенные или ненасыщенные углеводороды можно применять в виде отдельного углеводорода или в виде смеси углеводородов. Примерами насыщенных и ненасыщенных углеводородов являются смеси пропан/бутан (LPG), бензол, тяжелые фракции, полученные способом согласно изобретению, циклопентан и его производные, циклопентен и его производные, в частности метилциклопентен и этилциклопентен, циклогексан и его производные, в частности метилциклогексан и этилциклогексан, циклогексен и его производные и С 8-С 9 изопарафины. Предпочтительными являются метилциклогексан, этилциклогексан и С 8-С 9 изопарафины. Особенно предпочтительными являются метилциклогексан и этилциклогексан. В качестве растворителей согласно второй группы можно указать, например, хлорированные растворители (подобные DCE), спирты, гликоли, полиолы, простые эфиры, смеси гликоля(ей) и простого эфира(ов). Растворители первой группы являются предпочтительными по сравнению с растворителями второй группы. Промывающий агент, применяемый для стадии абсорбции, может состоять из свежего промывающего агента или полностью или частично из промывающего агента, выделенного во время стадии десорбции, описываемой ниже, после необязательной обработки, необязательно с добавлением свежего промывающего агента. Отношение между соответствующими пропускаемыми количествами промывающего агента и фракции F1 не является критическим и может изменяться до большой величины. Оно на практике ограничивается только стоимостью регенерации промывающего агента. В общем, пропускаемое количество промывающего агента составляет по меньшей мере 0,1, предпочтительно по меньшей мере 0,2 и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,25 тонны на тонну фракции F1. В общем, пропускаемое количество промывающего агента составляет самое большее 100, предпочтительно самое большее 50 и особенно предпочтительно самое большее 25 тонн на тонну фракции F1. Стадию абсорбции преимущественно проводят при помощи абсорбера, такого как, например, абсорбер в виде поднимающейся пленки или падающей пленки, или абсорбционной колонны, выбранной из тарельчатых колонн, колонн с произвольным наполнением, колонн со структурированным наполнением, колонн, объединяющих одно или несколько указанных выше наполнений, и орошаемых колонн. Стадию абсорбции предпочтительно проводят при помощи абсорбционных колонн и особенно предпочтительно при помощи тарельчатых абсорбционных колонн. Абсорбционная колонна может быть снабжена или не снабжена присоединенным теплообменником. Когда применяют растворители первой группы, абсорбционную колонну преимущественно не снабжают присоединенным теплообменником. Когда применяют растворители второй группы, абсорбционную колонну преимущественно снабжают присоединенным теплообменником. Когда применяют растворители первой группы, указанную выше стадию абсорбции преимущественно проводят при абсолютном давлении преимущественно по меньшей мере 15105 Па (15 бар), предпочтительно по меньшей мере 20105 Па (20 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 25105 Па (25 бар). Стадию абсорбции проводят при давлении преимущественно самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 35105 Па (35 бар) и особенно предпочтительно самое большее 30105 Па (30 бар). Когда применяют растворители первой группы, температура, при которой проводят стадию абсорбции, составляет преимущественно по меньшей мере -110, предпочтительно по меньшей мере -105 и особенно предпочтительно по меньшей мере -100 С в верхней части абсорбера или абсорбционной колонны. Температурой верхней части абсорбера или абсорбционной колонны является преимущественно самое большее -50, предпочтительно самое большее -60 и особенно предпочтительно самое большее -65 С. Кроме того, температура, при которой проводят стадию абсорбции, преимущественно на 2, предпочтительно на 5 С выше, чем температура плавления растворителя. Когда применяют растворители первой группы, температурой нижней части абсорбера или абсорбционной колонны является по меньшей мере -110, предпочтительно по меньшей мере -105 и особенно предпочтительно по меньшей мере -100 С. Она составляет преимущественно самое большее -50, предпочтительно самое большее -60 и особенно предпочтительно -65 С. Когда применяют растворители второй группы, указанную выше стадию абсорбции проводят преимущественно при абсолютном давлении преимущественно по меньшей мере 15105 Па (15 бар), предпочтительно по меньшей мере 20105 Па (20 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 25105 Па (25 бар). Стадию абсорбции проводят при абсолютном давлении преимущественно самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 35105 Па (35 бар) и особенно предпочтительно самое большее 30105 Па (30 бар) . Когда применяют растворители второй группы, температура, при которой проводят стадию абсорбции, составляет преимущественно по меньшей мере -10, предпочтительно по меньшей мере 0 и особенно предпочтительно по меньшей мере 10 С в верхней части абсорбера или абсорбционной колонны. Температурой верхней части абсорбера или абсорбционной колонны является преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 50 и особенно предпочтительно самое большее 40 С. Когда применяют растворители второй группы, температурой нижней части абсорбера или абсорбционной колонны является по меньшей мере 0, предпочтительно по меньшей мере 10 и особенно предпочтительно по меньшей мере 20 С. Она составляет преимущественно самое большее 70, предпочтительно самое большее 60 и особенно предпочтительно самое большее 50 С. Поток, выходящий из стадии абсорции, который является фракцией F1 очищенных соединений, которые легче, чем этилен и обогащены промывающим агентом, преимущественно подвергают стадии десорбции. Промывающий агент, выделенный после стадии десорбции, предпочтительно полностью или частично направляют на стадию абсорбции после указанной выше необязательной обработки с необязательным добавлением свежего промывающего агента. Стадию десорбции преимущественно проводят при помощи десорбера, такого как, например, десорбер в виде поднимающейся пленки или падающей пленки, ребойлера или десорбционной колонны,выбранной из тарельчатых колонн, колонн с произвольным наполнением, колонн со структурированным наполнением, колонн, объединяющих один или несколько указанных выше наполнений, и орошаемых колонн. Стадию десорбции предпочтительно проводят при помощи десорбционных колонн и особенно предпочтительно при помощи тарельчатой десорбционной колонны. Десорбционная колонна преимущественно снабжена соединенными дополнительными устройствами, такими как, например, по меньшей мере, конденсатор или один холодильный аппарат, который нахо- 16024187 дится внутри или снаружи колонны, и по меньшей мере один ребойлер. Давление десорбции преимущественно выбирают такое, чтобы содержание этилена в регенерированном растворителе было меньше, чем 4 или равно 4, предпочтительно меньше чем 3,2 или равно 3,2 мас.%. Когда применяют растворители первой группы, указанную выше стадию десорбции проводят преимущественно при абсолютном давлении преимущественно по меньшей мере 1105 Па (1 бар), предпочтительно по меньшей мере 2105 Па (2 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 3105 Па (3 бар). Стадию десорбции проводят при абсолютном давлении преимущественно самое большее 25105 Па(25 бар), предпочтительно самое большее 20105 Па (20 бар) и особенно предпочтительно самое большее 18105 Па (18 бар). Когда применяют растворители первой группы, температурой, при которой проводят стадию десорбции, является преимущественно по меньшей мере -10, предпочтительно по меньшей мере 0 и особенно предпочтительно по меньшей мере 10 С в верхней части десорбера или десорбционной колонны. Температурой верхней части десорбера или десорбционной колонны является преимущественно самое большее 60, предпочтительно самое большее 50 и особенно предпочтительно самое большее 45 С. Когда применяют растворители первой группы, температурой нижней части десорбера или десорбционной колонны является по меньшей мере 20, предпочтительно по меньшей мере 25 и особенно предпочтительно по меньшей мере 30 С. Она составляет преимущественно самое большее 200, предпочтительно самое большее 160 и особенно предпочтительно самое большее 150 С. Когда применяют растворители второй группы, указанную выше стадию десорбции проводят при абсолютном давлении преимущественно по меньшей мере 1105 Па (1 бар), предпочтительно по меньшей мере 2105 Па (2 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 3105 Па (3 бар). Стадию десорбции проводят при давлении преимущественно самое большее 20105 Па (20 бар), предпочтительно самое большее 15105 Па (15 бар) и особенно предпочтительно самое большее 10105 Па (10 бар). Когда применяют растворители второй группы, температура, при которой проводят стадию десорбции, составляет преимущественно по меньшей мере -10, предпочтительно по меньшей мере 0 и особенно предпочтительно по меньшей мере 10 С в верхней части десорбера или десорбционной колонны. Температурой верхней части десорбера или десорбционной колонны является преимущественно самое большее 60,предпочтительно самое большее 50 и особенно предпочтительно самое большее 45 С. Когда применяют растворители второй группы, температурой нижней части десорбера или десорбционной колонны является по меньшей мере 60, предпочтительно по меньшей мере 80 и особенно предпочтительно по меньшей мере 100 С. Она составляет преимущественно самое большее 200, предпочтительно самое большее 160 и особенно предпочтительно самое большее 150 С. Регенерированный растворитель преимущественно по меньшей мере частично снова применяют при абсорбции после стадии кондиционирования тепла, предпочтительно включающей в себя охлаждение в перекрестном теплообменнике растворителем, выходящим из абсорбционной колонны. Наиболее конкретное предпочтение отдается случаю, в котором стадию абсорбции проводят в абсорбционной колонне и стадию десорбции проводят в десорбционной колонне. В конкретном случае, когда способ согласно изобретению предназначен для получения DCE, может быть интересным применение промывающего агента, состоящего из DCE. В таком случае промывающий агент, применяемый для стадии абсорбции, может состоять из сырого DCE, выходящего из установки хлорирования, сырого DCE, выходящего из установки оксихлорирования, или смеси двух таких DCE,которая не была очищена. Он может также состоять из указанного DCE, который был предварительно очищен, или всего количества или части промывающего агента, выделенного во время стадии десорбции,после необязательной обработки, необязательно с добавлением свежего промывающего агента. Десорбцию можно также проводить прямым введением паров для того, чтобы собрать DCE. Существенное преимущество случая, когда DCE является промывающим агентом, состоит в том факте, что присутствие этого DCE совсем не создает затруднение, поскольку он является соединением, в основном образуемым во время оксихлорирования или хлорирования. Согласно второму варианту осуществления стадии с), фракцию F1 преимущественно подвергают стадии адсорбции с последующей стадией десорбции для того, чтобы разделить ее на фракцию Е 1 и легкую фракцию. Стадия адсорбции преимущественно содержит пропускание фракции F1 через слой адсорбции, загруженный адсорбентом. Адсорбирующий слой может быть псевдоожиженным слоем или неподвижным слоем. Можно применять любой известный адсорбент, известный в данной области. Примерами таких адсорбентов являются адсорбенты на основе соединений серебра или соединений меди. Эти соединения серебра или меди обычно осаждают на носитель, имеющий достаточно высокую площадь поверхности. Примерами носителей являются активированный уголь, древесный уголь, активированный оксид алюминия и цеолит. Адсорбенты обычно являются твердыми веществами в форме таблеток или шариков. Стадию адсорбции преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 15105 Па (15 бар), по меньшей мере 20105 Па (20 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 25105 Па (25 бар). Стадию адсорбции проводят преимущественно при давлении самое большее 40105 Па (40 Па), предпочтительно самое большее 35105 Па (36 Па) и особенно предпочтительно самое большее 30105 Па (30 Па). Температура, при которой проводят стадию адсорбции, преимущественно составляет по меньшей мере -10, предпочтительно по меньшей мере 0, более предпочтительно по меньшей мере 10 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 20 С. Она составляет преимущественно самое большее 70, предпочтительно самое большее 60, более предпочтительно самое большее 50 и наиболее предпочтительно самое большее 40 С. Стадию десорбции можно легко проводить снижением давления, повышением температуры или снижением давления и повышением температуры слоя адсорбера, приводящих к получению регенерированного адсорбента. Стадию десорбции проводят преимущественно при абсолютном давлении по меньшей мере 1105 Па (1 бар), предпочтительно по меньшей мере 2105 Па (2 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 3105 Па (3 бар). Стадию десорбции проводят преимущественно при абсолютном давлении самое большее 20105 Па (20 бар), предпочтительно самое большее 15105 Па (15 бар) и особенно предпочтительно самое большее 10105 Па (10 бар). Температурой, при которой проводят стадию десорбции, является преимущественно по меньшей мере -10, предпочтительно по меньшей мере 10, более предпочтительно по меньшей мере 20 и наиболее предпочтительно по меньшей мере 60 С. Она является преимущественно самое большее 200, предпочтительно самое большее 160, более предпочтительно самое большее 100 и наиболее предпочтительно самое большее 60 С. Когда применяют флюидизированный слой, адсорбент преимущественно непрерывно циркулирует от слоя адсорбции к слою десорбции. Когда применяют неподвижный слой, преимущественно осуществляют круговой процесс, предпочтительно при применении нескольких слоев параллельно, более предпочтительно по меньшей мере в одной фазе адсорбции и по меньшей мере в одной фазе десорбции. Первый вариант осуществления стадии с) является предпочтительным по сравнению со вторым вариантом осуществления. Легкая фракция обогащается соединениями, которые являются более легкими, чем этилен. Этими соединениями обычно являются водород, кислород, азот, гелий, аргон, монооксид углерода и метан. Легкая фракция содержит преимущественно по меньшей мере 75%, предпочтительно по меньшей мере 80% и более предпочтительно по меньшей мере 85% метана, который содержится во фракции F1,подвергаемой стадии с). Легкая фракция содержит преимущественно по меньшей мере 90%, предпочтительно по меньшей мере 95% и более предпочтительно по меньшей мере 97% азота, кислорода, водорода, монооксида углерода, аргона и гелия, которые содержатся во фракции F1, подвергаемой стадии с). Легкая фракция содержит преимущественно меньше чем 2%, предпочтительно меньше чем 1,5%, и более предпочтительно меньше чем 1 об.% этилена. После выделения легкую фракцию можно сжигать в качестве топлива или валоризовать химическим способом, предпочтительно валоризовать химическим способом. Легкую фракцию можно подвергнуть химической реакции, подобной частичному окислению, или реформингу с водяным паром для того, чтобы преимущественно превратить содержащиеся в ней углеводороды в водород, перед химической валоризацией. Когда легкая фракция особенно обогащена водородом, ее можно применять для любой реакции гидрирования, как например, для гидрирования рабочего раствора при получении пероксида водорода самоокислением или для прямого синтеза пероксида водорода. Альтернативно, легкую фракцию можно валоризовать в синтез-газе после превращения содержащихся в ней углеводородов реформингом с водяным паром или частичным окислением с последующим изменением соотношения оксида углерода и водорода в водяном газе для того, чтобы получить производные, такие как метанол, в установке Фишера-Тропша. Альтернативно, можно получить синтетический природный газ. Энергию легкой фракции можно также рекуперировать турборасширением. Фракция Е 1, подвергаемая стадии с), содержит преимущественно по меньшей мере 50%, предпочтительно по меньшей мере 60% и более предпочтительно по меньшей мере бб% этилена. После стадии с), указываемой выше, фракцию Е 1 рециркулируют на стадию а) или направляют на получение по меньшей мере одного производного этилена (стадия d. В случае, когда фракцию Е 1 рециркулируют на стадию а), фракцию Е 1 можно рециркулировать на стадию а) в любое место стадии. Фракцию Е 1 можно рециркулировать у входа на стадию а) и/или в одну или более чем в одну из стадий от a1) до а 8). Фракцию Е 1 преимущественно рециркулируют к входу стадии а), на стадию a1) и/или стадию а 4). Фракцию Е 1 предпочтительно рециркулируют на стадию a1) и/или стадию а 4). Фракцию Е 1 можно рециркулировать с адаптацией или без адаптации ее давления. Когда требуется адаптация ее давления, фракцию Е 1 преимущественно подвергают компрессии,возможно в сочетании с охлаждением потока, направленного вниз или направленного вверх, либо в самой установке выделения этилена, либо после удаления из этой установки, перед рециркуляцией ее к входу на стадию а) и/или на одну или более чем одну из стадий от a1) до а 8). Компрессию можно осуществить любым известным способом, таким как механический компрессор, газовый эжектор, жидкостной эжектор. Компрессию предпочтительно осуществляют механическим компрессором. Когда фракцию Е 1 рециркулируют без адаптации ее давления, фракцию Е 1 преимущественно рециркулируют к входу на стадию а) и/или на одну или более чем одну из стадий от a1) до а 8), где давление является подходящим, другими словами, где давление меньше, чем давление фракции Е 1. Фракцию Е 1 можно рециркулировать в виде одной части или в виде нескольких частей. Фракцию 1 преимущественно рециркулируют в виде одной части. Более предпочтительно фракцию Е 1 рециркулируют на стадию a1) или на стадию а 4). Когда фракцию Е 1 рециркулируют на стадию a1), ее преимущественно рециркулируют без адаптации ее давления. Фракцию Е 1 затем предпочтительно рециркулируют либо к одной ступени многоступенчатого газового компрессора, когда применяют только один компрессор, либо к компрессору из ряда компрессоров, когда применяют несколько компрессоров, которые находятся при более высоком давлении, но которое ниже, чем давление фракции Е 1. Когда фракцию Е 1 рециркулируют на стадию а 4), ее преимущественно рециркулируют после того,как ее давление было адаптировано, предпочтительно посредством проведения ее компрессии. Наиболее предпочтительно фракцию Е 1 рециркулируют на стадию a1) без адаптации ее давления,как описано выше. Альтернативно, фракцию Е 1 можно направить на получение по меньшей мере одного производного этилена. Фракцию Е 1 можно направить как таковую для такого получения или можно смешать ее с фракцией Е 2 или одной из фракций Е 2 а и Е 2b, полученных на стадии с), перед тем, как направить ее для такого получения. Когда фракцию Е 1 направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена, ее предпочтительно направляют для хлорирования этилена, получая при этом 1,2-дихлорэтан. Энергию фракции Е 1 можно рекуперировать турборасширением. Одну часть фракции Е 1 можно рециркулировать на стадию а), тогда как другую часть направляют на получение по меньшей мере одного производного этилена. Фракцию Е 1 предпочтительно рециркулируют на стадию а). LVRG, содержащую фракцию Е 1, рециркулированную из стадии d), предпочтительно поэтому подвергают ряду стадий обработки, указанных для стадии а). Согласно стадии е), фракцию F2 подвергают второй стадии разделения S2, которая состоит из разделения фракции F2 на одну фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 2, или на две фракции, обогащенные этиленом и названные фракциями Е 2 а и Е 2b, и на фракцию, обогащенную этаном и углеводородом, содержащим по меньшей мере 3 атома углерода, и названную тяжелой фракцией. Перед ее разделением фракцию F2 можно подвергнуть стадии кондиционирования тепла. Предполагается, что термин "стадия кондиционирования тепла" означает применение ряда теплообменников для того, чтобы регулировать температуру фракцию F2 для достижения необходимых условий разделения и/или оптимизировать применение энергии, предпочтительно для того, чтобы регулировать температуру фракции F2 для достижения необходимых условий разделения и оптимизировать применение энергии. Фракцию F2 необязательно адиабатически мгновенно испаряют при давлении местоположения подачи паров в S2 и конденсаты, полученные во время адиабатического мгновенного испарения, физически отделяют от газового потока и направляют к подходящему местоположению в S2. Стадия S2 второго разделения преимущественно состоит во фракционировании фракции F2 на указанные выше разные фракции. Предполагается, что термин "фракционирование" означает для цели настоящего изобретения любую часть потенциально многостадийного способа, которую можно рассматривать, как имеющую одну функцию. Стадию фракционирования можно проводить в одном или нескольких взаимосоединенных аппаратах. Примерами фракционирования являются дистилляция, экстрактивная дистилляция, экстракция жидкости жидкостью, диффузионное испарение, проникновение газа, адсорбция, адсорбция с колебанием давления (PSA), адсорбция с колебанием температуры (TSA), абсорбция, хроматография, обратный осмос и молекулярное фильтрование. Предпочтительной является дистилляция. Следовательно, стадия S2 предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2 преимущественно внутри по меньшей мере одной ректификационной колонны, предпочтительно одной или двух ректификационных колонн, на указанные выше разные фракции. Термин "ректификационная колонна" согласно настоящему изобретению означает, что колонна со- 19024187 держит любое число взаимосоединенных башен. Термин башня означает одну оболочку, в которой осуществляют противоточное контактирование жидкости и газа. Каждая ректификационная колонна предпочтительно содержит не более двух взаимосоединенных башен. Более предпочтительно каждая ректификационная колонна состоит из одной башни. Каждую ректификационную колонну можно выбрать из тарельчатых ректификационных колонн,ректификационных колонн с произвольной насадкой, ректификационных колонн со структурированной насадкой и ректификационных колонн, сочетающих две или более указанные выше внутренние части. Согласно первому варианту осуществления стадии е) фракцию F2 преимущественно подвергают второй стадии разделения S2, которая состоит в разделении фракции F2 на фракцию Е 2 и тяжелую фракцию. Согласно первому варианту осуществления стадии е) вторая стадия разделения S2 предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2 внутри одной ректификационной колонны (названной колонной С 2) на две разные фракции, а именно фракцию Е 2, которая преимущественно выходит из ректифицирующей секции колонны С 2, и тяжелую фракцию, которая предпочтительно выходит из секции отпаривания колонны С 2. Колонну С 2 преимущественно снабжают соединенными вспомогательными средствами, такими как, например, по меньшей мере, источник нагрева и источник охлаждения. Источником нагрева предпочтительно является ребойлер. Источником охлаждения может быть источник непосредственного или опосредованного охлаждения. Примером опосредованного охлаждения является охлаждение парциальным конденсатором. Примером непосредственного охлаждения является адиабатическое мгновенное испарение жидкости, образованной парциальным конденсатором. Непосредственное охлаждение адиабатическим мгновенным испарением жидкости, образованной парциальным конденсатором, является предпочтительным. Оптимизацию требований экономии энергии можно достичь любыми способами, известными в данной области, такими как перекрестный теплообмен с подходящими жидкостями, интеграция тепла колонны с паровой рекомпрессией, комбинирование цикла рекомпрессии с охлаждением и адиабатическим мгновенным испарением. Фракцию F2 можно вводить в колонну С 2 в виде одной фракции или в виде нескольких подфракций. Ее предпочтительно вводят в виде одной фракции. Согласно первому варианту осуществления стадии е) стадию S2 преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 5105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па(10 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). Стадию S2 преимущественно проводят при абсолютном давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее 36105 Па (36 бар). Согласно первому варианту осуществления стадии е) температура, при которой проводят стадиюS2, преимущественно бывает по меньшей мере -50, предпочтительно по меньшей мере -40 и особенно предпочтительно по меньшей мере -30 С у нижней части отпарной секции колонны С 2. Она преимущественно бывает самое большее 80, предпочтительно самое большее 75 С у нижней части отпарной секции колонны С 2. Согласно первому варианту осуществления стадии е) температура, при которой проводят стадиюS2, преимущественно бывает по меньшей мере -80, предпочтительно по меньшей мере -70 и особенно предпочтительно по меньшей мере -65 С у верха ректифицирующей секции колонны С 2. Она преимущественно бывает самое большее 5, предпочтительно самое большее 0 и особенно предпочтительно самое большее -3 С у верха ректифицирующей секции колонны С 2. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е) вторая стадия разделения S2 преимущественно состоит в разделении фракции F2 в двух разных стадиях разделения, первой стадии разделения, названной стадией S2', и второй стадии разделения, названной стадией S2", для того чтобы получить фракцию Е 2 и тяжелую фракцию. Согласно этому второму варианту первого варианта осуществления стадии е) фракцию F2 подвергают первой стадии разделения S2', которая состоит в разделении фракции F2 на первую фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 2', и на фракцию, обогащенную этаном и углеводородом содержащим по меньшей мере 3 атома углерода, и содержащую часть этилена и названную фракцией F2'; и второй стадии разделения S2", которая состоит в разделении фракции F2' на вторую фракцию, обогащенную этиленом и названную фракцией Е 2", и на тяжелую фракцию. Фракцию Е 2' и фракцию Е 2" затем преимущественно смешивают. Их можно смешать сразу после того, как их получают, после того, как их циркулируют в устройстве для регенерации энергии и/или после того, как их включают в цикл охлаждения, применяемый в стадиях от b) до е). Их смешивают предпочтительно после циркуляции в устройстве для регенерации энергии и/или после того, как их включают в цикл охлаждения, применяемый в стадиях от b) до е). Более предпочтительно их смешивают после циркуляции в устройстве для регенерации энергии и после включения в цикл охлаждения, применяемый в стадиях от b) до е). Стадия S2' предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2 в первой ректификационной колонне (называемой колонной С 2') на две разные фракции, а именно фракцию Е 2', которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 2', и фракцию F2', которая преимущественно выходит из секции отпаривания колонны С 2'. Стадия S2" предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2' во второй ректификационной колонне (названной колонной С 2") на две разные фракции, а именно, фракцию Е 2", которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 2", и на тяжелую фракцию, которая преимущественно выходит их секции ректификации колонны С 2". Колонна С 2' преимущественно снабжена соединенными вспомогательными элементами, такими как, например, по меньшей мере один источник нагрева и источник охлаждения. Источником нагрева предпочтительно является ребойлер. Источником охлаждения может быть источник непосредственного или опосредованного охлаждения. Примером опосредованного охлаждения является охлаждение парциальным конденсатором. Примером непосредственного охлаждения является адиабатическое мгновенное испарение жидкости, образованной парциальным конденсатором. Непосредственное охлаждение адиабатическим мгновенным испарением жидкости, образованной парциальным конденсатором, является предпочтительным. Оптимизацию требований экономии энергии можно достичь любыми способами, известными в данной области, такими как перекрестный теплообмен с подходящими жидкостями; интеграция тепла в одном из циклов охлаждения, применяемых в стадиях b), с) и е) (предпочтительно в цикле охлаждения,применяемом в стадиях b), с) и е; интеграция тепла колонны С 2' с рекомпрессией паров или циклом рекомпрессии, комбинированным с охлаждением и адиабатическим мгновенным испарением; интеграция тепла колонны С 2' и колонны С 2" подходящим выбором давления колонн таким путем, чтобы конденсатор одной из колонн был ребойлером другой колонны, предпочтительно колонны С 2", действующей при более высоком давлении, чем колонна С 2', так чтобы конденсатор колонны С 2' мог быть ребойлером колонны С 2'. Более предпочтительно оптимизацию требований экономии энергии осуществляют интеграцией тепла в одном из циклов охлаждения, применяемых в стадиях b), с) и е) (предпочтительно в цикле охлаждения, применяемом в стадиях b), с) и е. Фракцию F2 можно ввести в колонну С 2' во время стадии S2' в виде одной фракции или в виде нескольких подфракций. Предпочтительным является введение в виде одной фракции. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е), стадию S2' преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 5105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па (10 бар)и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). Стадию S2' преимущественно проводят при давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее 36105 Па (36 бар). Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е) температура, при которой проводят стадию S2', преимущественно составляет по меньшей мере -50, предпочтительно по меньшей мере -45 и особенно предпочтительно по меньшей мере -43 С у нижней части отпарной секции колонны С 2'. Она преимущественно составляет самое большее 30, предпочтительно самое большее 20 и особенно предпочтительно самое большее 10 С у нижней части отпарной секции колонны С 2'. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е) температура, при которой проводят стадию S2', преимущественно составляет по меньшей мере -70, предпочтительно по меньшей мере -65 и особенно предпочтительно по меньшей мере -63 С у верхней части секции ректификации колонны С 2'. Она преимущественно составляет самое большее 0, предпочтительно самое большее -15 и особенно предпочтительно самое большее -25 С у верхней части секции ректификации колонны С 2'. Перед введением в колонну С 2" фракцию F2' можно подвергнуть стадии кондиционирования тепла,как указано для стадии S1, и стадии кондиционирования давления перекачкой жидкости, полученной у дна секции отпаривания колонны С 2', в колонну С 2". Колонну С 2" преимущественно снабжают соединенными вспомогательными элементами, такими как, например, по меньшей мере один источник нагрева и источник охлаждения с такими же характеристиками, как характеристики, указанные для колонны С 2' выше в контексте. Фракцию F2' можно ввести в колонну С 2" во время стадии S2" в виде одной фракции или нескольких подфракций. Ее предпочтительно вводят в виде одной фракции. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е), стадию S2" преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 5105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па (10 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). СтадиюS2" преимущественно проводят при давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее 36105 Па (36 бар). Согласно первому подварианту второго варианта первого варианта осуществления стадии е) фракции Е 2' и Е 2" смешивают сразу после того, как их получают. В таком подварианте стадию S2" преимущественно проводят при давлении, равном давлению или отличном от давления, при котором проводятS2'. Стадию S2" предпочтительно проводят при давлении, отличном от давления, при котором проводятS2'. Стадию S2" преимущественно проводят при давлении, которое незначительно ниже, чем давление,- 21024187 при котором проводят стадию S2'. Согласно второму подварианту второго варианта первого варианта осуществления стадии е), фракции Е 2' и Е 2" смешивают после циркуляции в устройство для регенерации энергии и/или после интеграции в цикл охлаждения, применяемый в стадиях от b) до е). В таком подварианте стадию S2" преимущественно проводят при давлении, равном давлению или отличном от давления, при котором проводят S2'. Стадию S2" предпочтительно проводят при давлении, отличном от давления, при котором проводят S2'. Стадию S2" преимущественно проводят при давлении выше, чем давление, при котором проводят стадию S2'. Стадию S2" проводят при давлении, которое предпочтительно по меньшей мере на 2105 Па (2 бар), более предпочтительно по меньшей мере на 4105 Па (4 бар), наиболее предпочтительно по меньшей мере на 5105 Па (5 бар) выше, чем давление, при котором проводят стадию S2'. Стадию S2" проводят при давлении, которое предпочтительно самое большее на 33105 Па (33 бар),предпочтительно самое большее на 30105 Па (30 бар), наиболее предпочтительно самое большее на 20105 Па (20 бар) больше, чем давление, при котором проводят стадию S2'. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е) температура, при которой проводят стадию S2", преимущественно составляет по меньшей мере -50, предпочтительно по меньшей мере -40 и особенно предпочтительно по меньшей мере -30 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2". Она преимущественно составляет самое большее 80, предпочтительно самое большее 75 и особенно предпочтительно самое большее 72 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2". Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии е) температурой, при которой проводят стадию S2", преимущественно является по меньшей мере -70, предпочтительно по меньшей мере -65 и особенно предпочтительно по меньшей мере -63 С у верхней части секции ректификации колонны С 2". Температурой преимущественно является самое большее 0, предпочтительно самое большее-15 и особенно предпочтительно самое большее -25 С у верхней части секции ректификации колонны С 2". Согласно второму варианту осуществления стадии е) фракцию F2 преимущественно подвергают стадии второго разделения S2, которая состоит из разделения фракции F2 на фракции Е 2 а и Е 2b и на тяжелую фракцию. Согласно этому второму варианту осуществления стадии е) стадия второго разделения S2 преимущественно состоит в разделении фракции F2 в двух разных стадиях разделения, первой стадии разделения, названной S2, и второй стадии разделения, названной стадией S2, для того, чтобы получить фракции Е 2 а и Е 2b и тяжелую фракцию. Согласно этому второму варианту осуществления стадии е) фракцию F2 подвергают стадии первого разделения S2, которая состоит в разделении фракции F2 на фракцию Е 2 а и на фракцию, обогащенную этаном и углеводородом, содержащим по меньшей мере 3 атома углерода и содержащую часть этилена и названную фракцией F2"'; и стадии второго разделения S2, которая состоит в разделении фракции F2 на фракцию Е 2b и на тяжелую фракцию. Стадия S2 предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2 в первой ректификационной колонне (названной колонной C2) на две разные фракции, а именно фракцию Е 2 а, которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 2, и фракцию F2, которая преимущественно выходит из секции отпаривания колонны С 2. Стадия S2 предпочтительно состоит во фракционировании фракции F2 на второй ректификационной колонне (названной колонной С 2) на две разные фракции, а именно на фракцию Е 2b, которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 2, и на тяжелую фракцию, которая преимущественно выходит из секции ректификации колонны С 2. Колонна С 2 преимущественно снабжена соединенными вспомогательными элементами, такими как, например, по меньшей мере, источник нагрева и источник охлаждения. Источником нагрева предпочтительно является ребойлер. Источником охлаждения может быть источник непосредственного или опосредованного охлаждения. Примером опосредованного охлаждения является охлаждение парциальным конденсатором. Примером непосредственного охлаждения является адиабатическое мгновенное испарение жидкости, образованной парциальным конденсатором. Непосредственное охлаждение адиабатическим мгновенным испарением жидкости, образованной парциальным конденсатором, является предпочтительным. Оптимизацию требований экономии энергии можно достичь любыми способами, известными в данной области, такими как перекрестный теплообмен с подходящими жидкостями; интеграция тепла колонны с рекомпрессией паров или циклом рекомпрессии в сочетании с охлаждением и адиабатическим мгновенным испарением; интеграция веществ одной из колонн С 2 и С 2 (предпочтительно C2) в цикле охлаждения, применяемом для стадии b), с) и е); интеграция тепла одной из колонн и интеграция веществ другой; интеграция тепла колонны С 2 и колонны С 2 подходящим выбором давления колонн таким путем, чтобы конденсатор одной из колонок являлся ребойлером другой, предпочтительно колонны C2, действующей при более высоком давлении, чем колонны С 2, так чтобы конденсатор колонны С 2 может быть ребойлером колонны С 2. Более предпочтительно оптимизацию требований экономии энергии достигают интеграцией тепла колонны С 2 и колонны С 2, как указано выше. Фракцию F2 можно ввести в колонну С 2 во время стадии S2 в виде одной фракции или в виде нескольких подфракций. Ее предпочтительно вводят в виде одной фракции. Согласно второму варианту осуществления стадии е), стадию S2 преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 5105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па(10 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). Стадию S2 проводят преимущественно при абсолютном давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее 36105 Па (36 бар). Согласно второму варианту стадии е) температурой, при которой проводят стадию S2, преимущественно является по меньшей мере -50, предпочтительно по меньшей мере -40 и особенно предпочтительно по меньшей мере -30 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2. Она преимущественно составляет самое большее 80, предпочтительно самое большее 60 и особенно предпочтительно самое большее 55 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2. Согласно второму варианту осуществления стадии е, температурой, при которой проводят стадиюS2, преимущественно является по меньшей мере -70, предпочтительно по меньшей мере -60 и особенно предпочтительно по меньшей мере -55 С у верхней части секции ректификации колонны С 2. Она преимущественно составляет самое большее 0, предпочтительно самое большее -15 и особенно предпочтительно самое большее -25 С у верхней части секции ректификации колонны С 2. Перед ее введением в колонну С 2 фракцию F2 можно подвергнуть стадии кондиционирования тепла, как указано для стадии S1, и стадии кондиционирования давления перекачкой жидкости, полученной у нижней части секции отпаривания колонны С 2'", в колонну С 2. Колонну С 2 преимущественно снабжают соединенными вспомогательными элементами, такими как, например, по меньшей мере, источник нагрева и источник охлаждения с такими же характеристиками, как характеристики, указанные для колонны С 2 в контексте выше. Фракцию F2 можно вводить в колонну С 2 во время стадии S2 в виде одной фракции или в виде нескольких подфракций. Ее предпочтительно вводят в виде одной фракции. Согласно второму варианту осуществления стадии е) стадию S2 преимущественно проводят при абсолютном давлении по меньшей мере 5105 Па (5 бар), предпочтительно по меньшей мере 10105 Па(10 бар) и особенно предпочтительно по меньшей мере 12105 Па (12 бар). Стадию S2 проводят преимущественно при абсолютном давлении самое большее 40105 Па (40 бар), предпочтительно самое большее 38105 Па (38 бар) и особенно предпочтительно самое большее 36105 Па (36 бар). Согласно второму варианту осуществления стадии е) стадию S2 преимущественно проводят при давлении, равном давлению или отличном от давления, при котором проводят стадию S2. Стадию S2 предпочтительно проводят при давлении, отличном от давления, при котором проводят стадию S2. Стадию S2 преимущественно проводят при давлении выше, чем давление, при котором проводят стадию S2. Стадию S2 проводят при давлении, которое предпочтительно по меньшей мере на 2105 Па (2 бар), более предпочтительно по меньшей мере на 4105 Па (4 бар), наиболее предпочтительно по меньшей мере на 5105 Па (5 бар) больше, чем давление, при котором проводят стадию S2. Стадию S2 проводят при давлении, которое предпочтительно самое большее на 33105 Па (33 бар), более предпочтительно самое большее на 30105 Па (30 бар), наиболее предпочтительно самое большее на 20105 Па(20 бар) больше, чем давление, при котором проводят стадию S2. Согласно второму варианту осуществления стадии е) температурой, при которой проводят стадиюS2, преимущественно является по меньшей мере -50, предпочтительно по меньшей мере -40 и особенно предпочтительно по меньшей мере -30 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2. Она составляет преимущественно самое большее 80, предпочтительно самое большее 60 и особенно предпочтительно самое большее 55 С у нижней части секции отпаривания колонны С 2. Согласно второму варианту осуществления стадии е) температурой, при которой проводят стадиюS2, является преимущественно по меньшей мере -80, предпочтительно по меньшей мере -70 и особенно предпочтительно по меньшей мере -65 С у верхней части секции ректификации колонны С 2. Она составляет преимущественно самое большее 0, предпочтительно самое большее -15 и особенно предпочтительно самое большее -25 С у верхней части секции ректификации колонны С 2. Согласно двум вариантам осуществления стадии е), описанным выше, тяжелую фракцию можно экстрагировать с получением одной единственной фракции или нескольких фракций, предпочтительно двух фракций, более предпочтительно фракции в газообразном состоянии, обогащенной этаном, предпочтительно экстрагированной в нижней трети секции отпаривания колонны, и фракции в жидком состоянии, обедненной этаном, предпочтительно экстрагированной у нижней части секции отпаривания колонны. Второй вариант первого варианта осуществления является предпочтительным по сравнению со вторым вариантом осуществления и по сравнению с первым вариантом первого варианта осуществления. Второй подвариант второго варианта первого варианта осуществления является предпочтительным по сравнению с первым подвариантом второго варианта первого варианта осуществления. Второй вариант осуществления является предпочтительным по сравнению с первым вариантом первого варианта осуществления. Количества, указанные ниже для характеризации фракции Е 2, являются количествами у выпускного отверстия стадии разделения S2. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием горючих газов, других, чем этилен, преимущественно ниже чем 20%, предпочтительно ниже чем 15% и более предпочтительно ниже чем 12%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется содержанием водорода, которое меньше или равно 2%, предпочтительно меньше или равно 0,5% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,1 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется содержанием инертных газов, которое меньше или равно 2%, предпочтительно меньше или равно 0,5% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,1 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием окисленных соединений,которое меньше чем 2%, предпочтительно меньше чем 1% и более предпочтительно меньше чем 0,8%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием кислорода, которое меньше чем 1,8%, предпочтительно меньше чем 1% и более предпочтительно меньше чем 0,8%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием оксидов азота, которое меньше чем 0,00025%, предпочтительно меньше чем 0,0002% и более предпочтительно меньше чем 0,00015%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием вызывающих коррозию соединений, которое меньше чем 0,2%, предпочтительно меньше чем 0,1% и более предпочтительно меньше чем 0,08%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием сульфида водорода, которое меньше чем 0,005%, предпочтительно меньше чем 0,001% и более предпочтительно меньше чем 0,0005%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, которое меньше, чем 2%, предпочтительно меньше чем 1%, и более предпочтительно меньше чем 0,8%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, других, чем монооксид углерода, которое меньше чем 0,02%, предпочтительно меньше чем 0,01% и более предпочтительно меньше чем 0,005%. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием ацетилена, которое меньше чем 0,2%, предпочтительно меньше чем 0,1%, более предпочтительно меньше чем 0,05%, и наиболее предпочтительно меньше чем 0,02%. Фракция Е 2 характеризуется содержанием соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, которое преимущественно меньше или равно 0,01%, предпочтительно меньше или равно 0,005% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,001 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 преимущественно характеризуется объемным содержанием соединений, отравляющих катализатор, которое меньше чем 0,001%, предпочтительно меньше чем 0,0005% и более предпочтительно меньше чем 0,0002%. Фракция Е 2 преимущественно содержит от 60 до 99,5 об.% этилена относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 преимущественно содержит по меньшей мере 60%, предпочтительно по меньшей мере 70%, в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 80% и в более конкретно предпочтительном способе по меньшей мере 85 об.% этилена относительно общего объемафракции Е 2. Фракция Е 2 преимущественно содержит самое большее 99,5%, предпочтительно самое большее 98,5%, в особенно предпочтительном способе самое большее 97,5% и в более конкретно предпочтительном способе самое большее 96 об.% этилена относительно общего объема фракции Е 2. Следовательно, фракция Е 2 характеризуется тем, что она содержит преимущественно по меньшей мере 4%, предпочтительно по меньшей мере 2,5%, более предпочтительно по меньшей мере 1,5% и наиболее предпочтительно по меньшей мере 0,5% соединений, отличных от этилена, относительно общего объема фракции Е 2. Количества, указанные ниже для характеризации фракций Е 2 а и Е 2b, являются количествами у выпускного отверстия стадии разделения S2. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием горючих газов, других чем этилен, преимущественно меньше чем 20%, предпочтительно меньше чем 15% и более предпочтительно меньше, чем 12%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется содержанием водорода, которое меньше или равно 2%, предпочтительно меньше или равно 0,5% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,1 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется содержанием инертных газов, которое меньше или равно 2%, предпочтительно меньше или равно 0,5% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,1 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием окисленных соединений,которое меньше чем 2%, предпочтительно меньше чем 1% и более предпочтительно меньше чем 0,8%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием кислорода, которое меньше чем 1,8%, предпочтительно меньше чем 1% и более предпочтительно меньше чем 0,8%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием оксидов азота, которое меньше чем 0,00025%, предпочтительно меньше чем 0,0002% и более предпочтительно меньше чем 0,00015%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием соединений, вызывающих коррозию, которое меньше, чем 0,02%, предпочтительно меньше чем 0,01% и более предпочтительно меньше чем 0,008%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием сульфида водорода, которое меньше чем 0,0005%, предпочтительно меньше чем 0,0001% и более предпочтительно меньше чем 0,00005%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, которое меньше чем 0,2%, предпочтительно меньше чем 0,1% и более предпочтительно меньше чем 0,08%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, других, чем монооксид углерода, которое меньше чем 0,002%, предпочтительно меньше чем 0,001% и более предпочтительно меньше чем 0,0005%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием ацетилена, которое меньше чем 0,2%, предпочтительно меньше чем 0,1%, более предпочтительно меньше чем 0,05% и наиболее предпочтительно меньше чем 0,02%. Фракция Е 2 а характеризуется содержанием соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, которое преимущественно меньше или равно 0,001%, предпочтительно меньше или равно 0,0005% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,0001% об. относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется объемным содержанием соединений, отравляющих катализатор, которое меньше, чем 0,0001%, предпочтительно меньше чем 0,00005% и более предпочтительно меньше чем 0,00002%. Фракция Е 2 а преимущественно характеризуется содержанием этилена, которое является одинаковым с содержанием его во фракции Е 2. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием горючих газов, других,чем этилен, которое преимущественно меньше чем 20%, предпочтительно меньше чем 15% и более предпочтительно меньше чем 12%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется содержанием водорода, которое меньше или равно 0,2%, предпочтительно меньше или равно 0,05% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,01 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется содержанием инертных газов, которое меньше или равно 0,2%, предпочтительно меньше или равно 0,05% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,01 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием окисленных соединений,которое меньше 0,2%, предпочтительно меньше 0,1% и более предпочтительно меньше 0,08%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием кислорода, которое меньше 0,18%, предпочтительно меньше 0,1% и более предпочтительно меньше 0,08%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием оксидов азота, которое меньше 0,000025%, предпочтительно меньше 0,00002% и более предпочтительно меньше 0,000015%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием соединений, вызывающих коррозию, которое меньше 0,2%, предпочтительно меньше 0,1% и более предпочтительно меньше 0,08%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием сульфида водорода меньше 0,005%, предпочтительно меньше чем 0,001% и более предпочтительно меньше 0,0005%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, которое меньше 2%, предпочтительно меньше 1% и более предпочтительно меньше 0,8%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием реакционноспособных соединений, других, чем монооксид углерода, меньше 0,02%, предпочтительно меньше 0,01% и более предпочтительно меньше 0,005%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием ацетилена меньше 0,2%,предпочтительно меньше 0,1%, более предпочтительно меньше 0,05% и наиболее предпочтительно меньше 0,02%. Фракция Е 2b характеризуется содержанием соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, которое преимущественно меньше или равно 0,01%, предпочтительно меньше или равно 0,005% и в особенно предпочтительном способе меньше или равно 0,001 об.% относительно общего объема фракции Е 2. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется объемным содержанием соединений, отравляющих катализатор, которое меньше 0,001%, предпочтительно меньше 0,0005% и более предпочтительно меньше 0,0002%. Фракция Е 2b преимущественно характеризуется содержанием этилена, которое аналогично содержанию его во фракции Е 2. Тяжелая фракция обогащена этаном и углеводородом, содержащим по меньшей мере 3 атома углерода. Соединения, содержащие по меньшей мере 3 атома углерода, образуются из смеси продуктов, содержащих этилен и другие компоненты, полученные из стадии а). Среди соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, здесь можно указать пропан, пропилен, бутаны и их ненасыщенные производные, а также все насыщенные или ненасыщенные более тяжелые соединения. Тяжелая фракция преимущественно содержит по меньшей мере 95%, предпочтительно по меньшей мере 98% и особенно предпочтительно по меньшей мере 99% соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, содержащихся в смеси продуктов, полученной из стадии а). Тяжелая фракция преимущественно содержит самое большее 1%, предпочтительно самое большее 0,8% и особенно предпочтительно самое большее 0,5 мас.% этилена относительно общей массы тяжелой фракции. Тяжелая фракция преимущественно обогащена компонентами, более тяжелыми, чем этилен. Тяжелую фракцию предпочтительно сжигают в качестве топлива или валоризуют химическим способом. Более предпочтительно тяжелую фракцию валоризуют химическим способом. Согласно стадии f) фракцию Е 2 или фракции Е 2 а или Е 2b затем направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена, предпочтительно получения DCE и необязательно любого соединения, образованного из него, необязательно после того, как ацетилен подвергают гидрированию, и для получения по меньшей мере одного производного этилена, образуемого непосредственно из этилена,которое отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образованного из него, более предпочтительно для получения DCE и необязательно любого соединения, образованного из него, необязательно после того, как ацетилен подвергают гидрированию, наиболее предпочтительно либо в реактор хлорирования и/или в реактор оксихлорирования, причем в этом реакторе большая часть этилена, присутствующего во фракциях Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b, превращается в DCE. Полученный DCE затем преимущественно в стадии g) после стадии f) выделяют из потоков продуктов, полученных из реактора хлорирования и/или оксихлорирования и предпочтительно в стадии h) после стадии д) подвергают стадии крекинга DCE для получения VC (винилхлорида), который затем еще более предпочтительно в стадии i) после стадии h) полимеризуют для получения ПВХ (PVC). Перед стадией f) фракции Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b необязательно подвергают стадии гидрирования ацетилена с последующей необязательной стадией сушки, в особенности, когда направляют для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него. Фракции Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b предпочтительно при направлении для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, подвергают гидрированию ацетилена. Более предпочтительно, фракции Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b при направлении для получения DCE прямым хлорированием подвергают стадии гидрирования ацетилена с последующей стадией сушки. Более предпочтительно, фракции Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b при направлении для получения DCE оксихлорированием подвергают гидрированию ацетилена без стадии сушки. В последнем случае гидрирование фракции, обогащенной этиленом, можно проводить отдельно или одновременно с гидрированием хлорида водорода, выделенного из потока продуктов, полученных пиролизом, перед тем, как его направляют обратно на оксихлорирование. Гидрирование фракции, обогащенной этиленом, предпочтительно проводят одновременно с гидрированием хлорида водорода. Гидрирование ацетилена преимущественно проводят, как описано ранее для стадии а 8 а). Преимущественно, в случае такого гидрирования ацетилена фракций Е 2 или Е 2 а и/или Е 2b обработанные фракции преимущественно характеризуются объемным содержанием ацетилена меньше чем 0,01%, предпочтительно меньше чем 0,005%, более предпочтительно меньше чем 0,002% и наиболее предпочтительно меньше чем 0,001%. Согласно первому варианту осуществления стадии f) фракцию Е 2 преимущественно направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена. Согласно этому первому варианту осуществления способ согласно изобретению является преимущественно таким, что после стадий от а) до е) фракцию Е 2 затем направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена, предпочтительно для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена в ней, и для получения по меньшей мере одного производного этилена, которое образовано непосредственно из этилена и которое отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образованного из него, более предпочтительно для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после того,как ее подвергают гидрированию ацетилена. Согласно первому варианту первого варианта осуществления стадии f) фракцию Е 2 преимущест- 26024187 венно транспортируют в виде одной фракции. Согласно этому первому варианту способ согласно изобретению преимущественно является таким,что после стадий от а) до е) фракцию Е 2 направляют в виде одной фракции для получения по меньшей мере одного производного этилена, либо для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена этой фракции, или для получения по меньшей мере одного производного этилена, которое образуется непосредственно из этилена и которое отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образуемого из него. Фракцию Е 2 предпочтительно направляют в виде одной фракции для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена фракции,либо в реактор хлорирования, либо в реактор оксихлорирования, причем в таком реакторе большая часть этилена, присутствующего во фракции Е 2, превращается в DCE. Полученный DCE затем, более предпочтительно в стадии g) после стадии f), выделяют из потоков продуктов, полученных из реактора хлорирования или оксихлорирования, и наиболее предпочтительно в стадии h) после стадии g) подвергают стадии крекинга DCE для получения VC (винилхлорида), который затем еще более предпочтительно в стадии i), после стадии h) полимеризуют для получения ПВХ (PVC). Этот случай является особенно интересным, когда для стадии f) требуется только одна фракция. Согласно второму варианту первого варианта осуществления стадии f) фракцию Е 2 преимущественно разделяют по меньшей мере на две фракции одинакового состава или разного состава, предпочтительно на фракцию E2d' и фракцию E2d" одинакового состава или разного состава. Этот последний случай является особенно интересным, когда разные фракции, либо одинакового,либо разного состава, требуются для стадии f), чтобы направить их для соответствующего получения производного этилена. Согласно этому второму варианту способ согласно изобретению преимущественно является таким,что после стадий от а) до е) f) фракцию Е 2 разделяют по меньшей мере на две фракции, предпочтительно на фракции E2d' и фракцию E2d" одинакового состава или разного состава перед тем, как их направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена. Одну фракцию из фракций E2d' и E2d" предпочтительно направляют для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена фракции,тогда как другую фракцию направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена,которое образуется непосредственно из этилена и которое отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образуемого из него. Более предпочтительно две фракции направляют для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена в них, одну в реактор хлорирования и другую в реактор оксихлорирования, причем в этих реакторах большая часть этилена, присутствующего в каждой фракции, превращается в DCE.DCE, полученный выделением из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования, затем преимущественно в стадии g) после стадии f) и предпочтительно в стадии h) после стадии g) подвергают стадии крекинга DCE для получения VC, который затем, более предпочтительно в стадии i) после стадии h), полимеризуют для получения ПВХ. Предполагается, что термин "разделенные" (или "разделение") в выражении "фракцию Е 2 разделяли по меньшей мере на две фракции" означает для цели изобретения разделение фракции Е 2 на две или более подсмеси таким способом, чтобы все подсмеси характеризовались при определенном диапазоне давления составом, который включен в диапазон, определяемый составом фракции Е 2 при точке начала кипения и составом фракции Е 2 при точке конденсации. Предполагается, что выражение "точка начало кипения" означает для цели изобретения такую точку во время нагревания фракции Е 2 при постоянном давлении от начальной температуры, когда фракция Е 2 находится в жидком состоянии и образуется первый пузырек пара; причем состав фракции в точке начала кипения является составом этого первого пузырька пара. Предполагается, что выражение "точка конденсации" означает для цели изобретения такую точку во время охлаждения фракции F2 при постоянном давлении от начальной температуры, когда фракцияF2 находится в паровой фазе и образуется первая капля жидкости, причем состав фракции при точке конденсации является составом этой первой капли жидкости. Разделение фракции Е 2 по меньшей мере на две фракции, предпочтительно на фракцию Е 2' и фракцию Е 2", преимущественно проводят разделением фракции Е 2 на несколько, предпочтительно две фракции одинакового состава или разного состава посредством любого известного способа. Стадию разделения можно проводить на одном или нескольких аппаратах. Стадия разделения преимущественно включает в себя операцию разделения. Примерами операций разделения являются разделение смеси на подсмеси, имеющие идентичный состав, частичная конденсация газообразной смеси, частичное испарение жидкой смеси, частичное отверждение жидкой смеси. Разделение фракции Е 2 по меньшей мере на две фракции, предпочтительно на фракцию E2d' и фракцию E2d" разного состава, можно осуществить любым известным способом. Фракцию Е 2 преимущественно охлаждают прямым охлаждением в теплообменнике, где фракцию Е 2 испаряют после расши- 27024187 рения до подходящего давления и переохлаждают опосредованным контактированием в теплообменнике, охлажденном подходящей охлаждающей средой, вплоть до указанного снижения ее температуры. Смесь паров жидкости предпочтительно разделяют для получения паровой фракции E2d' и жидкой фракции E2d". Снижение температуры проводят преимущественно больше чем на 5, предпочтительно больше чем на 7 и более предпочтительно больше чем на 8 С. Снижение температуры преимущественно проводят ниже, чем на 30, предпочтительно ниже чем на 25 и более предпочтительно ниже чем на 22 С. Фракция E2d' преимущественно содержит больше 10, предпочтительно больше 20 и более предпочтительно больше 25% количества этилена, которое содержится во фракции Е 2. Фракция E2d' преимущественно содержит меньше 90, предпочтительно меньше 80 и более предпочтительно меньше 75% количества этилена, которое содержится во фракции Е 2. Фракция E2d' преимущественно обогащена водородом по сравнению с фракцией Е 2. Отношение молярной концентрации водорода во фракции E2d' к молярной концентрации водорода во фракции E2d" преимущественно выше 25, предпочтительно выше 50 и более предпочтительно выше 60. Фракция E2d' преимущественно обогащена метаном по сравнению с фракцией Е 2. Отношение молярной концентрации метана во фракции E2d' к молярной концентрации метана во фракции E2d" преимущественно выше 2,5, предпочтительно выше 4 и более предпочтительно выше 5. Фракция E2d' преимущественно обеднена этаном по сравнению с фракцией Е 2. Отношение молярной концентрации этана во фракции E2d' к молярной концентрации этана во фракции E2d" преимущественно ниже 0,9, предпочтительно ниже 0,85 и более предпочтительно ниже 0,8. Согласно второму варианту осуществления стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b преимущественно направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена. Согласно второму варианту осуществления способ согласно изобретению преимущественно является таким, что после стадий от а) до е) в стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b затем направляют для получения по меньшей мере одного производного этилена, предпочтительно для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена этих фракций, и для получения по меньшей мере одного производного этилена, которое образуется непосредственно из этилена и отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образуемого из него, более предпочтительно для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после обработки фракций для гидрирования ацетилена. Согласно первому варианту второго варианта осуществления стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b подают по отдельности. Согласно этому первому варианту способ согласно изобретению преимущественно является таким,что после стадий от а) до е) в стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b подают по отдельности для получения по меньшей мере одного производного этилена. Одну фракцию из фракций Е 2 а и Е 2b предпочтительно подают для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после обработки ее для гидрирования ацетилена, тогда как другую фракцию подают для получения по меньшей мере одного производного этилена,образуемого непосредственно из этилена, которое отличается от DCE, и необязательно любого соединения, образуемого из него. Более предпочтительно две фракции подают для получения DCE и необязательно любого соединения, получаемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена этих фракций, одну фракцию,предпочтительно фракцию Е 2 а, подают в реактор хлорирования и другую, предпочтительно фракцию Е 2b, в реактор оксихлорирования, в этих реакторах большая часть этилена, присутствующего в каждой фракции, превращается в DCE. Образованный DCE затем преимущественно выделяют в стадии g) после стадии f) из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования, и предпочтительно в стадии h) после стадии g) подвергают стадии крекинга DCE для получения VC, который затем более предпочтительно в стадии i) после стадии h) полимеризуют для получения ПВХ. Этот случай является особенно интересным, когда для стадии f) требуются разные фракции для направления их для соответствующего получения производного этилена. Согласно второму варианту второго варианта осуществления стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b смешивают перед подачей их для превращения. Фракции Е 2 а и Е 2b можно смешивать любым известным средством, таким, как например, смешивающий тройник, статическая мешалка, уплотненный слой инертных частиц, последовательность перфорированных пластин или отверстий, а также ротационное устройство (насос или компрессор). Согласно этому второму варианту, способ согласно изобретению преимущественно является таким,что после стадий от а) до е) в стадии f) фракции Е 2 а и Е 2b смешивают перед подачей для получения по меньшей мере одного производного этилена, либо для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена, либо для получения по меньшей мере одного производного этилена, образуемого непосредственно из этилена, которое отличается от Фракции Е 2 а и Е 2b предпочтительно смешивают перед подачей для получения DCE и необязательно любого соединения, образуемого из него, необязательно после гидрирования ацетилена, либо в реактор хлорирования, либо в реактор оксихлорирования, причем в таком реакторе большая часть этилена,присутствующего во фракции Е 2, превращается в DCE. Образованный DCE после этого, более предпочтительно в стадии g) после стадии f), выделяют из потоков продуктов, полученных из реактора хлорирования или реактора оксихлорирования, и наиболее предпочтительно в стадии h) после стадии g) подвергают стадии крекинга DCE с получением VC, который затем, еще наиболее предпочтительно в стадии i) после стадии h), полимеризуют для получения ПВХ. Этот случай является особенно интересным, когда для стадии f) требуется только одна фракция. В качестве примеров производных этилена, полученных непосредственно из этилена, которые отличаются от DCE и которые можно получить согласно вариантам осуществления, описанным выше,можно указать среди других производных оксид этилена, неразветвленные альфа-олефины, неразветвленные первичные спирты, гомополимеры и сополимеры этилена, этилбензол, винилацетат, ацетальдегид, этиловый спирт и пропиональдегид. Предпочтение отдается получению этилбензола и особое предпочтение отдается получению самого этилбензола, подаваемого для получения стирола, затем полимеризованного для получения полимеров стирола. В качестве примеров необязательного соединения, полученного из другого производного этилена,можно указать среди других соединений гликоли, полученные из оксида этилена, стирол, полученный из этилбензола, и полимеры стирола, полученные из стирола. Реакцию хлорирования (обычно называемую прямым хлорированием) преимущественно проводят в жидкой фазе (предпочтительно в основном в DCE), содержащей растворенный катализатор, такой какFeCl3 или другая кислота Льюиса. Этот катализатор можно преимущественно комбинировать с сокатализаторами, такими как хлориды щелочных металлов. Парой, которая давала хорошие результаты, является комплекс FeCl3 с LiCl (тетрахлорферрат лития - как описано в заявке на патент Нидерландов 6901398). Количества FeCl3, применяемые преимущественно, составляют приблизительно 1-30 г FeCl3 на кг исходной жидкости. Молярное отношение FeCl3 к LiCl преимущественно находится в диапазоне 0,5-2. Кроме того, реакцию хлорирования предпочтительно проводят в среде хлорированной органической жидкости. Более предпочтительно эта хлорированная органическая жидкая среда, называемая также жидким исходным сырьем, в основном состоит из DCE. Реакцию хлорирования согласно изобретению преимущественно проводят при температуре между 30 и 150 С. Хорошие результаты получали независимо от давления как при температуре ниже точки кипения (способ хлорирования в условиях переохлаждения), так и при самой точке кипения (способ хлорирования при точке кипения). Когда способом хлорирования согласно изобретению является способ хлорирования при переохлажденных условиях, он дает хорошие результаты при проведении реакции при температуре, которая преимущественно выше или равна 50 С и предпочтительно выше или равна 60 С, но преимущественно ниже или равна 80 С и предпочтительно ниже или равна 70 С, и при абсолютном давлении в газовой фазе,которое преимущественно больше или равно 1105 Па (1 бар) и предпочтительно больше или равно 1,1105 Па (1,1 бар), но преимущественно меньше или равно 20105 Па (20 бар), предпочтительно меньше или равно 10105 Па (10 бар) и особенно предпочтительно меньше или равно 6105 Па (6 бар). Способ хлорирования при точке кипения можно проводить для полезной рекуперации тепла реакции. В этом случае реакция преимущественно имеет место при температуре, которая выше или равна 60 С, предпочтительно выше или равна 70 С и особенно предпочтительно выше или равна 85 С, но преимущественно ниже или равна 150 С и предпочтительно ниже или равна 135 С, и при абсолютном давлении в газообразной фазе, которое преимущественно выше или равно 0,2105 Па (0,2 бар), предпочтительно выше или равно 0,5105 Па (0,5 бар), особенно предпочтительно выше или равно 1,1105 Па (1,1 бар) и более конкретно предпочтительно выше или равно 1,3105 Па (1,3 бар), но преимущественно ниже или равно 10105 Па (10 бар) и предпочтительно ниже или равно 6105 Па (6 бар). Способом хлорирования может быть также способ хлорирования при точке кипения с гибридным оборотным охлаждением. Предполагается, что выражение "способ хлорирования при точке кипения с гибридным оборотным охлаждением" означает способ, в котором охлаждение реакционной среды проводят, например, при помощи обменника, погруженного в реакционную среду, или оборотной циркуляцией в обменнике, причем при получении в газообразной фазе образуется по меньшей мере некоторые количества DCE. Температуру и давление реакции преимущественно регулируют для того, чтобы образованный DCE оставлять в газообразной фазе и для того, чтобы оставшуюся часть тепла из реакционной среды удалять при помощи площади поверхности обменника. Фракцию, подвергаемую хлорированию, а также молекулярный хлор (как таковой или разбавленный) можно вводить, вместе или по отдельности, в реакционную среду любым известным устройством. Отдельное введение фракции, подвергаемой хлорированию, может быть преимущественным для повышения ее парциального давления и облегчения ее растворения, которое часто составляет ограничиваю- 29