Стальная фибра для армирования бетона или строительного раствора, имеющая анкерный конец по меньшей мере с тремя прямыми секциями

СТАЛЬНАЯ ФИБРА ДЛЯ АРМИРОВАНИЯ БЕТОНА ИЛИ СТРОИТЕЛЬНОГО РАСТВОРА, ИМЕЮЩАЯ АНКЕРНЫЙ КОНЕЦ ПО МЕНЬШЕЙ МЕРЕ С ТРЕМЯ ПРЯМЫМИ СЕКЦИЯМИ Изобретение относится к стальной фибре для армирования бетона или строительного раствора. Стальная фибра содержит среднюю часть и анкерный конец на одном или обоих концах средней части. Средняя часть имеет основную ось. Анкерный конец содержит, по меньшей мере, первую прямую секцию, первую изогнутую секцию, вторую прямую секцию, вторую изогнутую секцию и третью прямую секцию. Первая прямая секция и третья прямая секция изгибаются от основной оси средней части в одном и том же направлении. Вторая прямая секция проходит, по существу,параллельно основной оси указанной средней части. Изобретение также относится к бетонной конструкции, армированной стальными фибрами по настоящему изобретению и к применению стальных фибр для несущих конструкций из бетона.(71)(73) Заявитель и патентовладелец: НВ БЕКАЭРТ СА (BE) Область техники, к которой относится изобретение Изобретение относится к стальным фибрам для армирования бетона или строительного раствора,снабженным анкерными концами, позволяющими добиться надежного анкерирования после их заделывания в бетон или строительный раствор. Стальные фибры по настоящему изобретению имеют по меньшей мере один анкерный конец по меньшей мере с 3 прямыми секциями. Стальные фибры по настоящему изобретению демонстрируют высокие показатели на предельном состоянии пригодности к эксплуатации (SLS) и предельном состоянии по потере несущей способности (ULC) после их заделывания в бетон или строительный раствор. Изобретение также относится к конструкциям из бетона или строительного раствора, содержащим такие стальные фибры. Уровень техники Бетон является хрупким материалом с низкой прочностью на растяжение и низкой способностью к деформации без разрушений. Для улучшения свойств бетона, таких как прочность на растяжение и способность к деформации без разрушений был разработан фибробетон и, в частности, металлофибробетон. Из уровня техники известно, что свойства фибры, такие как концентрация фибры, геометрическая форма фибры и аспектное отношение фибры существенно влияют на показатели армированного бетона. Что касается геометрической формы фибры, то известно, что фибры, форма которых отличается от прямой формы, обеспечивают более прочное анкерирование фибры в бетоне или строительном растворе. Кроме этого, известно, что предпочтительно использовать фибры, не склонные к комкованию при добавлении или смешивании с бетоном или строительным раствором. Из уровня техники известны многочисленные примеры различных геометрических форм фибры. Существуют примеры фибр с волнистостью по всей длине, либо на части их длины. Примеры стальных фибр с волнистостью по всей длине рассмотрены в WO 84/02732. Также из уровня техники известны фибры с крюкообразными концами. Такие фибры, например, рассмотрены в US 3942955. Точно также существуют фибры, профиль сечения которых меняется по длине, например, фибры с утолщенными и/или расплющенными секциями. Примером стальной фибры с утолщенными секциями является стальная фибра с утолщениями в виде шляпки гвоздя в каждой из ее крайних точек, как это рассмотрено в US 4883713. В японском патенте 6-294017 рассматривается расплющивание стальной фибры по всей длине. В немецкой полезной модели G9207598 рассматривается расплющивание лишь средней части стальной фибры с крюкообразными концами. В US 4233364 рассматриваются прямые стальные фибры, концы которых расплющены и снабжены фланцем в плоскости, по существу, перпендикулярной расплющенным концам. Стальные фибры с концами в форме расплющенных крюков известны из ЕР 851957 и ЕР 1282751. Известные на данный момент фибры предшествующего уровня техники для армирования бетона очень хорошо зарекомендовали себя в таких областях применения как полы для производственных помещений, торкрет-бетон, дорожные покрытия и т.д. Однако недостатком известных на данный момент фибр предшествующего уровня техники являются относительно низкие показатели на предельном состоянии по потере несущей способности (ULS) при использовании малых или умеренных дозировок фибры. В более критичных конструкционных элементах, таких как балки и приподнятые плиты перекрытия, для обеспечения требуемых показателей на ULS обычно используются большие дозировки, обычно от 0,5 об.% (40 кг/м 3) и более, вплоть до 1,5 об.% (120 кг/м 3). Подобные большие дозировки затрудняют замешивание и заливку бетона, армированного стальной фиброй. Некоторые фибры предшествующего уровня техники не используют при ULS, поскольку они трескаются при более низких значениях смещения раскрытия трещин (CMOD), чем это предусмотрено дляULS. Другие фибры, как, например, фибры с крюкообразными концами, демонстрируют низкие показатели при ULS, поскольку они рассчитаны на вытягивание. Раскрытие изобретения Цель настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить стальные фибры для армирования бетона или строительного раствора, лишенные недостатков предшествующего уровня техники. Другая цель заключается в том, чтобы предложить стальные фибры, способные перекрывать смещения раскрытия трещин свыше 0,5, 1, 1,5, 2, 2,5 мм или даже свыше 3 мм при испытаниях на трехточечный изгиб в соответствии с Европейским стандартом EN 14651 (июнь 2005 года). Еще одна цель настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить стальные фибры, демонстрирующие высокие анкерирующие свойства в бетоне или строительном растворе. Еще одна цель заключается в том, чтобы предложить стальные фибры, не имеющие тенденции к комкованию при замешивании в бетоне или строительном растворе. Кроме этого одна из целей настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить стальные фибры, которые предпочтительно могут использоваться для конструкционных элементов, где стальные фибры используются в малых или умеренных дозировках, обычно 1 об.% стальных фибр или 0,5 об.% стальных фибр. Кроме этого, другая цель заключается в том, чтобы предложить стальные фибры, позволяющие уменьшить или избежать ползучести треснувшего бетона, армированного такими фибрами в зоне растяжения. По первому аспекту настоящего изобретения предлагается стальная фибра для армирования бетона или строительного раствора. Стальная фибра содержит среднюю часть и анкерный конец на одном или обоих концах средней части. Средняя часть имеет основную ось. Анкерный конец или концы содержит(ат) по меньшей мере первую, вторую и третью прямые секции. Каждая из прямых секций имеет основную ось, соответственно основную ось первой прямой секции, основную ось второй прямой секции и основную ось третьей прямой секции. Первая прямая секция соединена со средней частью при помощи первой изогнутой секции; вторая прямая секция соединена с первой прямой секцией при помощи второй изогнутой секции; третья прямая секция соединена со второй прямой секцией при помощи третьей изогнутой секции. Это означает, что первая прямая секция изогнута в сторону от средней части при помощи первой изогнутой секции; вторая прямая секция изогнута в сторону от первой прямой секции при помощи второй изогнутой секции, а третья прямая секция изогнута в сторону от второй прямой секции при помощи третьей изогнутой секции. Первая прямая секция изогнута в сторону от основной оси средней части, тем самым, определяя внутренний угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции. Вторая прямая секция проходит по существу параллельно основной оси средней части. Третья прямая секция изогнута в сторону от основной оси средней части в том же направлении, в котором изогнута в сторону от основной оси средней части первая прямая секция, тем самым, определяя внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью указанной третьей прямой секции. Внутренний угол между основной осью средней части и основной осью указанной первой прямой секции предпочтительно находиться в диапазоне от 100 до 160. Внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции предпочтительно находиться в диапазоне от 100 до 160. Как отмечалось выше, вторая прямая секция проходит, по существу, параллельно основной оси средней части. Под "по существу параллельно" понимается, что могут быть некоторые отклонения от параллельного расположения. Между тем, в случае наличия отклонения такое отклонение является либо большим, либо случайным. Под большим отклонением понимается, что отклонение от параллельного расположения не превышает 15, более предпочтительно не превышает 10. Две прямые секции с общей вершиной определяют два угла. Сумма двух этих углов равна 360. В настоящем изобретении наименьший из двух углов, определяемых двумя прямыми секциями с общей вершиной, именуется "внутренним углом". Это означает, что внутренний угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции является наименьшим углом, определяемым основной осью средней части и основной осью первой прямой секции. Аналогичным образом, внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции является наименьшим углом, определяемым основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции. Как отмечалось выше, внутренний угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции предпочтительно находиться в диапазоне от 100 до 160. Это означает, что угол, являющийся дополнительным для внутреннего угла между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции, находится в диапазоне от 20 до 80. Если величина внутреннего угла между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции превышает 160 (или величина дополнительного угла данного внутреннего угла составляет менее 20), то анкерирование бетона или строительного раствора будет ограничено, при этом показатели при SLS и ULS также будут низкими. Подобная фибра имеет тенденцию к вытягиванию. Если величина внутреннего угла между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции меньше 100 (или величина дополнительного угла данного внутреннего угла больше 80), то фибры будут коагулировать и не будут гомогенно смешиваться в бетоне или строительном растворе. Более предпочтительно внутренний угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции находится в диапазоне от 110 до 160 (соответственно дополнительный угол находится в диапазоне от 20 до 70), например от 120 до 160 (соответственно дополнительный угол находится в диапазоне от 20 до 60), например, составляет 150 (соответственно дополнительный угол составляет 30) или 140 (соответственно дополнительный угол составляет 40). Аналогичным образом, внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции предпочтительно находиться в диапазоне от 100 до 160. Это означает, что угол, являющийся дополнительным для внутреннего угла между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции находится в диапазоне от 20 до 80. Если величина внутреннего угла между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции больше 160 (или величина дополнительного угла данного внутреннего угла составляет меньше 20), то анкерирование бетона или строительного раствора будет ограничено, при этом показатели при SLS и ULS также будут низкими. Подобная фибра имеет тенденцию к вытягиванию. Если величина внутреннего угла между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции меньше 100 (или величина дополнительного угла данного внутреннего угла больше 80), то фибры будут коагулировать и не будут гомогенно смешиваться в бетоне или строительном растворе. Более предпочтительно внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции находится в диапазоне от 110 до 160 (соответственно дополнительный угол находится в диапазоне от 20 до 70), например от 120 до 160 (соответственно дополнительный угол находится в диапазоне от 20 до 60), например, составляет 150 (соответственно дополнительный угол составляет 30) или 140 (соответственно дополнительный угол составляет 40). Включенный угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции, а также внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции могут быть равными или могут различаться. По одному из частных вариантов осуществления включенный угол между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции и внутренний угол между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции могут быть одинаковы или, по существу, одинаковы. По данному частному варианту осуществления основная ось первой прямой секции и основная ось третьей прямой секции проходят параллельно или, по существу, параллельно. По предпочтительным вариантам осуществления настоящего изобретения анкерный конец дополнительно содержит четвертую прямую секцию. Четвертая прямая секция соединена с третьей прямой секцией при помощи четвертой изогнутой секции. Это означает, что четвертая прямая секция изогнута в сторону от третьей прямой секции при помощи четвертой изогнутой секции. Предпочтительно, но не обязательно, четвертая прямая секция проходит параллельно основной оси средней части и основной оси второй прямой секции. Стальная фибра, имеющая четыре прямые секции, из которых вторая и четвертая прямые секции проходят параллельно основной оси средней части, обладает очень высокими показателями при SLS иULS при заделывании в бетон или строительный раствор. По альтернативному варианту осуществления вторая прямая секция имеет основную ось, которая проходит, по существу, параллельно основной оси средней части стальной фибры, а четвертая прямая секция не проходит параллельно основной оси средней части стальной фибры. В этом случае угол между четвертой прямой секцией и основной осью средней части находится в диапазоне от -60 до +60, например, от -45 до +45 или от -30 до +30. Анкерный конец стальной фибры по настоящему изобретению имеет по меньшей мере три прямые секции. В принципе, не существует ограничений по количеству прямых секций у анкерного конца. Однако по наиболее предпочтительным вариантам осуществления анкерные концы имеют три прямые секции,четыре прямые секции, пять прямых секций или шесть прямых секций. По каждому из таких вариантов осуществления между каждыми двумя последовательными прямыми секциями находится одна изогнутая секция. К удивлению было обнаружено, что анкерные концы имеющие три прямые секциями и четыре прямые секции демонстрируют наилучшие показатели при заделывании в бетон или строительный раствор,как во время испытаний на вытягивание, так и во время испытаний на трехточечный изгиб. Прямые секции, например первая, вторая, третья и/или четвертая прямые секции предпочтительно имеют длину от 0,1 до 8 мм, более предпочтительно от 0,1 до 5 мм, например от 0,5 до 2 мм. Длина разных прямых секций может выбираться независимо друг от друга. Это означает, что разные прямые секции могут иметь одинаковую длину или разную длину. По предпочтительным вариантам осуществления длина разных прямых секций одинакова. В одном из примеров используется стальная фибра, имеющая первую, вторую, третью и четвертую прямые секции, все из которых имеют длину 2 мм. В альтернативном примере используется стальная фибра, имеющая первую прямую секцию длиной 0,5 мм, вторую прямую секцию длиной 2 мм, третью прямую секцию длиной 0,5 мм и четвертую прямую секцию длиной 2 мм. Первая изогнутая секция имеет первый радиус кривизны, вторая изогнутая секция имеет второй радиус кривизны, третья изогнутая секция имеет третий радиус кривизны, четвертая изогнутая секция (при наличии) имеет четвертый радиус кривизны. Радиус кривизны изогнутых секций предпочтительно находится в диапазоне от 0,1 до 5 мм, например от 0,5 до 3 мм, например 1, 1,2 или 2 мм. Радиус кривизны разных изогнутых секций стальной фибры может выбираться независимо друг от друга. Это означает, что радиусы кривизны первой изогнутой секции, второй изогнутой секции, третьей изогнутой секции и четвертой изогнутой секции (при наличии) могут быть одинаковыми или разными. Стальная фибра по настоящему изобретению может иметь один анкерный конец на одном конце средней части. Предпочтительно стальная фибра имеет анкерные концы на обоих концах стальной фибры. В том случае, если стальная фибра имеет анкерные концы на обоих концах средней части, два анкерных конца могут быть одинаковыми, либо могут быть разными. Если стальная фибра имеет анкерные концы на обоих концах средней части, то оба анкерных конца могут изгибаться (отклоняться) в одном и том же направлении от основной оси средней части стальной фибры (симметричные фибры). Как вариант, один анкерный конец может изгибаться (отклоняться) в одном направлении от основной оси средней части стальной фибры, тогда как другой анкерный конец может изгибаться (отклоняться) в противоположном направлении от основной оси средней части стальной фибры (ассиметричные фибры). У стальной фибры по настоящему изобретению средняя часть и анкерный конец предпочтительно расположены в одной плоскости или, по существу, расположены в одной плоскости. Другой анкерный конец, при наличии, может находиться в той же самой плоскости или в другой плоскости. Преимущество стальных фибр по настоящему изобретению заключается в том, что они не коагулируют при замешивании в бетоне или строительном растворе. В результате достигается гомогенное распределение стальных фибр в бетоне или строительном растворе. Стальные фибры настоящему изобретению демонстрируют особенно хорошие показатели как на предельном состоянии пригодности к эксплуатации (SLS) конструкции из бетона или строительного раствора, так и на предельном состоянии по потере несущей способности (ULS) при использовании в умеренных или малых дозировках, т.е. дозировках менее 1 об.% или менее 0,5 об.%, например 0,25 об.%. Из уровня техники известно, что увеличение количества фибр в бетоне положительно влияет на показатели фибробетона. Большое преимущество настоящего изобретения заключается в том, что хорошие показатели приSLS и ULS достигаются при умеренных или малых дозировках стальной фибры. В настоящем изобретении в качестве свойств материала для оценки показателей при SLS и ULS сталефибробетона использовалась остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,i. Остаточная прочность на растяжение при изгибе определяется по нагрузке при предварительно определенном смещении раскрытия трещины (CMOD) или прогибу в средней точке пролета (R). Остаточная прочность на растяжение при изгибе определяется во время проведения испытаний на трехточечный изгиб в соответствии с Европейским стандартом EN 14651 (который будет рассмотрен далее в настоящей заявке). Остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,1 определяется при CMOD1 = 0,5 мм (R,1 = 0,46 мм), остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,2 определяется при CMOD2 =1,5 мм (R,2 = 1,32 мм), остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 определяется при CMOD3 = 2,5 мм (R,3 =2,17 м) и остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,4 определяется при CMOD4 = 3,5 мм (R,1 = 3,02 мм). Остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,1 является ключевым требованием при проектировании с учетом SLS. Остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 является ключевым требованием при проектировании с учетом ULS. Для стальных фибр по настоящему изобретению, в отличие от стальных фибр предшествующего уровня техники, отношение остаточной прочности при изгибе fR,3 к остаточной прочности при изгибе fR,1(fR,3/fR,1) является высоким даже при использовании малых или умеренных дозировок стальной фибры,например, менее 1 об.% или менее 0,5%, например 0,25 об.%. У фибр по настоящему изобретению отношение fR,3/fR,1 предпочтительно выше 1, а более предпочтительно выше 1,05 или выше 1,15, например, 1,2 или 1,3 при использовании дозировок менее 1 об.% или дозировок менее 0,5 об.%, например 0,25 об.%. У бетона, армированного стальными фибрами по настоящему изобретению с дозировкой 0,5 об.%,остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 при использовании бетона марки С 35/45 составляет свыше 3,5 МПа, предпочтительно свыше 5 МПа, более предпочтительно свыше 6 МПа, например 7 МПа. Фибры, известные из уровня техники, например, стальные фибры с конусообразными концами (в виде шляпок гвоздей) из низкоуглеродистой стали демонстрируют хорошие показатели по ограничению расширения или увеличения вплоть до 0,5 мм (SLS). Однако подобные фибры имеют низкие показатели на ULS. Стальные фибры такого типа трескаются при смещении раскрытия трещины ниже требуемого значения для ULS. У бетона обычной прочности, например бетона марки С 35/45, при умеренных дозировках такой фибры соотношение fR,3/fR,1 меньше 1. Другие фибры, известные из уровня техники, например, с крюкообразными концами, известные из ЕР 851957, рассчитаны на вытягивание. У фибр данного типа в бетоне обычной прочности, при умеренных дозировках фибры, соотношениеfR,3/fR,1 также меньше 1. Максимальная несущая способность Fm - прочность на растяжение Rm Стальная фибра по настоящему изобретению, т.е. средняя часть стальной фибры по настоящему изобретению предпочтительно имеет высокую максимальную несущую способность Fm. Максимальная несущая способность Fm - это наибольшая нагрузка, которую стальная фибра может выдержать во время испытаний на растяжение. Максимальная несущая способность Fm средней части напрямую зависит от прочности на растяжение Rm средней части, поскольку прочность на растяжение Rm является максимальной несущей способностью Fm, деленной на изначальную площадь сечения стальной фибры. У стальной фибры по настоящему изобретению прочность на растяжение средней части стальной фибры предпочтительно составляет свыше 1000 МПа и в частности свыше 1400 МПа, например 1500 МПа, например свыше 1750 МПа, например свыше 2000 МПа, например свыше 2500 МПа. Высокая прочность на растяжение стальных фибр по настоящему изобретению позволяет стальным фибрам выдерживать высокие нагрузки. Поэтому повышенная прочность на растяжение прямо влияет на уменьшение дозировки фибр. Между тем, использование стальных фибр с высокой прочностью на растяжение имеет смысл лишь в том случае, если стальные фибры обладают высокой анкерирующей способностью в бетоне. Удлинение при максимальной нагрузке По одному из предпочтительных вариантов осуществления стальная фибра по настоящему изобретению, в частности, средняя часть стальной фибры по настоящему изобретению имеет удлинение при максимальной нагрузке Ag+e, составляющее по меньшей мере 2,5%. В соответствии с частными вариантами осуществления настоящего изобретения средняя часть стальной фибры имеет удлинение, при максимальной нагрузке Ag+e, превышающее 2,75%, превышающее 3,0%, превышающее 3,25%, превышающее 3,5%, превышающее 3,75%, превышающее 4,0%, превышающее 4,25%, превышающее 4,5%, превышающее 4,75%, превышающее 5,0%, превышающее 5,25%, превышающее 5,5%, превышающее 5,75% или даже превышающее 6,0%. В контексте настоящего изобретения для определения удлинения стальной фибры, в частности средней части стальной фибры, используется удлинение при максимальной нагрузке Ag+e, а не удлинение при разломе At. Это объясняется тем, что при достижении максимальной нагрузки начинается сжатие существующей поверхности стальной фибры и дополнительные нагрузки не воспринимаются. Удлинение при максимальной нагрузке Ag+e является суммой пластичного удлинения при максимальной нагрузке Ag и упругого удлинения. Удлинение при максимальной нагрузке не включает в себя структурное удлинение As, которое может возникать вследствие волнистой формы средней части стальной фибры (при наличии). В случае волнистой стальной фибры, стальная фибра предварительно выпрямляется перед измерением Ag+e. Высокая степень удлинения при максимальной нагрузке Ag+e может достигаться за счет использования определенной обработки для снятия напряжения, такой как термообработка стальной проволоки,из которой изготавливается стальная фибра. В этом случае по меньшей мере средняя часть стальной фибры находится в отпущенном состоянии (со снятым напряжением). Предпочтительно использовать стальные фибры с высокой тягучестью или большим удлинением при максимальной нагрузке, такие фибры не разламываются при смещении раскрытия трещины свыше 0,5 мм, свыше 1,5 мм, свыше 2,5 мм или свыше 3,5 мм при проведении испытаний на трехточечный изгиб в соответствии с EN 14651. Анкерирующее усилие Предпочтительно стальные фибры по настоящему изобретению обладают высокой степенью анкерирования в бетоне или строительном растворе. Снабжение средней части стальной фибры анкерными концами по настоящему изобретению значительно улучшает анкерирование стальной фибры в бетоне или строительном растворе. Высокая степень анкерирования позволяет избежать вытягивания фибр. Высокая степень анкерирования совместно с большим удлинением при максимальном усилии позволяет избежать вытягивания фибр, избежать выхода из строя фибр, а также избежать хрупкого разрушения бетона при растяжении. Высокая степень анкерирования совместно с высокой прочностью на растяжение позволяет более оптимально использовать прочность при растяжении после появления трещин. Стальные фибры по настоящему изобретению имеют, например, прочность на растяжение Rm свыше 1000 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 1,5%, прочность на растяжение Rm по меньшей мере 1000 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 2,5%, прочность на растяжение Rm по меньшеймере 1000 МПа и удлинение при максимальной нагрузкеAg+e по меньшей мере 4%. По предпочтительным вариантам осуществления стальные фибры имеют прочность на растяжениеRm по меньшей мере 1500 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 1,5%,прочность на растяжение Rm по меньшей мере 1500 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 2,5%, прочность на растяжение Rm по меньшей мере 1500 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 4%. По другим предпочтительным вариантам осуществления стальные фибры имеют прочность на растяжение Rm по меньшей мере 2000 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 1,5%, прочность на растяжение Rm по меньшей мере 2000 МПа и удлинение при максимальной нагрузкеAg+e по меньшей мере 2,5%, прочность на растяжение Rm по меньшей мере 2000 МПа и удлинение при максимальной нагрузке Ag+e по меньшей мере 4%. Фибры, имеющие высокую прочность на растяжение Rm могут выдерживать высокие нагрузки. Фибры, характеризующиеся большим удлинением при максимальной нагрузке Ag+e, не разламываются при смещении раскрытия трещины свыше 1,5 мм, свыше 2,5 мм или свыше 3 мм при проведении испытаний на трехточечный изгиб в соответствии с EN 14651. Средняя часть стальной фибры может быть прямой или прямолинейной, либо может быть волнистой или волнообразной. Предпочтительно средняя часть стальных фибр является прямой или прямолинейной. В случае, если средняя часть является волнистой или волнообразной, основная ось средней части определяется как линия, пересекающая волнистую или волнообразную среднюю часть таким образом,чтобы общая площадь верхних волн или волнистости над этой линией была такой же, как и общая площадь волн или волнистости под этой линией. Стальные фибры, в частности средняя часть, могут иметь любое сечение, например, круговое сечение, по существу, круговое сечение, прямоугольное сечение, по существу прямоугольное сечение, овальное сечение, по существу овальное сечение и т.д. Стальные фибры, в частности средняя часть стальных фибр, обычно имеют диаметр D в диапазоне 0,10 до 1,20 мм, например в диапазоне от 0,5 до 1 мм, в частности от 0,7 до 0,9 мм. Если сечение стальной фибры и, в частности средней части стальной фибры, не является круглым, то диаметр равен диаметру круга с такой же площадью поверхности, что и сечение средней части стальной фибры. Стальные фибры обычно имеют соотношение длины к диаметру L/D в диапазоне от 40 до 100. Длина стальных фибр составляет, например, 50, 55, 60 или 65 мм. Под длиной стальной фибры понимается общая длина стальной фибры, т.е. сумма длины средней части и длины анкерного конца или анкерных концов. Длина средней части предпочтительно составляет свыше 25 мм, например, свыше 30 мм, свыше 40 мм или свыше 45 мм. Стальная фибра или часть стальной фибры может быть расплющена или может быть снабжена одной или несколькими расплющенными секциями. Например, средняя часть, участок средней части, анкерный конец или участок анкерного конца могут быть расплющены или могут иметь одну или несколько расплющенных секций. Также допустимы комбинации. Если в средней части имеется одна или несколько расплющенных секций, то расплющенная секция или секции предпочтительно находятся близко к, но непосредственно не примыкают к анкерному концу или анкерным концам. По второму аспекту предлагается конструкция из армированного бетона, содержащая конструкцию из бетона, армированного стальными фибрами по настоящему изобретению. Конструкция из армированного бетона, помимо использования стальных фибр по настоящему изобретению, может быть или не быть армирована традиционным армированием (например, при помощи предварительно напряженной арматуры или путем натяжения арматуры на бетон). Для конструкции из армированного бетона, армированного стальными фибрами по настоящему изобретению, отношение остаточной прочности на растяжение при изгибе fR,3 к остаточной прочности на растяжение при изгибе fR,1 (fR,3/fR,1) предпочтительно больше 1, более предпочтительно больше 1,05,больше 1,15 или больше 1,2, например, 1,3. Данное отношение достигается при использовании малых дозировок стальной фибры, например, дозировок менее 1 об.% или дозировок менее 0,5 об.% или даже дозировок в 0,25 об.%. Остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 конструкции из армированного бетона с использованием стальных фибр по настоящему изобретению предпочтительно составляет свыше 3,5 МПа,более предпочтительно остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 составляет свыше 4,5 МПа,свыше 5 МПа или даже свыше 6 МПа. Конструкции из бетона, армированного стальными фибрами по настоящему изобретению, имеют среднюю остаточную прочность после появления трещин при ULS свыше 3 МПа, например, свыше 4 МПа, например, свыше 5 МПа, 6 МПа, 7 МПа, 7,5 МПа. За счет использования стальных фибр по настоящему изобретению у конструкций из бетона марки С 35/45 с дозировкой фибр менее 1 об.% или даже менее 0,5 об.% можно добиться средней остаточной прочности после появления трещин при ULS свыше 3 МПа или свыше 4 МПа. По настоящему изобретению предпочтительные конструкции из бетона марки С 35/45 с дозировками фибры менее 1 об.% или даже менее 0,5 об.% имеют среднюю остаточную прочность после появления трещин при ULS свыше 5 МПа. Важно отметить, что конструкции из армированного бетона, имеющие среднюю остаточную прочность после образования трещин при ULS свыше 3 или 5 МПа существуют. Однако в таких конструкциях предшествующего уровня техники из армированного бетона обычной прочности или бетона повышенной прочности используются большие дозировки стальной фибры (свыше 0,5 об.% или свыше 1 об.%), либо используются умеренные дозировки фибры повышенной прочности в бетоне повышенной прочности. По третьему аспекту предлагается применение стальных фибр по настоящему изобретению в качестве армирующих фибр для несущих бетонных конструкций. Краткое описание чертежей Далее изобретение будет более подробно рассмотрено со ссылкой на прилагаемые чертежи, где на фиг. 1 показано испытание на растяжение (испытание по деформации под нагрузкой) стальной фибры; на фиг. 2 изображено испытание на трехточечный изгиб (кривая смещения раскрытия трещины под нагрузкой или кривая отклонения под нагрузкой); на фиг. 3 изображена кривая смещения раскрытия трещины под нагрузкой; на фиг. 4 а, фиг. 4b, фиг. 4 с, фиг. 4d и фиг. 4 е изображено несколько разных вариантов осуществления стальных фибр предшествующего уровня техники и стальных фибр, снабженных анкерными концами по настоящему изобретению. Осуществление изобретения Настоящее изобретение будет рассмотрено на примере конкретных вариантов его осуществления,со ссылкой на отдельные чертежи, однако изобретение не ограниченно ими, а ограничено лишь формулой изобретения. Рассматриваемые чертежи являются лишь схематическими и неограничивающими. На чертежах, для большей наглядности, размеры отдельных элементов могут быть преувеличены и даны не в масштабе. Размеры и относительные размеры не соответствуют фактическим уменьшениям, используемым при практической реализации изобретения. Следующие термины используются исключительно для упрощения понимания изобретений. Максимальная несущая способность (Fm): наибольшая нагрузка, которую может выдержать стальная фибра во время испытаний на растяжение; Удлинение при максимальной нагрузке (%); увеличение расчетной длины стальной фибры при максимальном усилии, выраженное в процентном соотношении от первоначальной расчетной длины; Удлинение при разломе (%): увеличение расчетной длины в момент разлома, выраженное в процентном отношении от первоначальной расчетной длины; Прочность на растяжение (Rm): напряжение, соответствующее максимальной нагрузке (Fm); Напряжение: усилие, деленное на первоначальную площадь сечения стальной фибры; Дозировка: количество фибр, добавляемых в объем бетона (выражаемое в кг/м 3 или в об.% (1 об.% соответствует 78,50 кг/м 3; 0,5 об.% соответствуют 40 кг/м 3; Бетон обычной прочности: бетон, имеющий прочность, которая ниже или равна прочности бетона марки С 50/60, определяемой в соответствии с требованиями EN206; Бетон повышенной прочности: бетон, имеющий прочность, которая выше прочности бетона марки С 50/60, определяемой в соответствии с требованиями EN206. Для иллюстрации изобретения несколько разных стальных фибр, как фибр предшествующего уровня техники, так и стальных фибр по настоящему изобретению, были подвергнуты двум разным испытаниям: испытанию на растяжение (испытанию по деформации под нагрузкой); и испытанию на трехточечный изгиб (кривая смещения раскрытия трещины под нагрузкой или кривая отклонения под нагрузкой). Испытания на растяжение проводятся с использованием стальной фибры, точнее средней части стальной фибры. Как вариант, испытания на растяжение проводятся с использованием проволоки для изготовления стальной фибры. Испытания на растяжение проводятся для определения максимальной несущей способности Fm стальной фибры и для определения удлинения при максимальной нагрузке Ag+e. В испытаниях на трехточечный изгиб использовалась армированная балка с вырезом в соответствии с требованиями EN 14651. Испытания проводились для определения остаточной прочности на растяжение. Проведение испытаний изображено на фиг. 1 и 2, соответственно. На фиг. 1 показано испытательное оборудование 60 для проведения испытаний на растяжение (испытаний по деформации под нагрузкой) стальной фибры. При помощи испытательного оборудования 60 стальные фибры прошли испытания по определению максимальной несущей способности Fm (разру-7 024218 шающей нагрузки), прочности на растяжение Rm и общего удлинения при максимальной нагрузке Ag+e. Анкерные концы (например, увеличенные или крюкообразные концы) стальных фибр, используемых для испытаний, предварительно были отрезаны. Оставшаяся средняя часть 14 стальной фибры была неподвижно закреплена между двумя парами зажимов 62, 63. Через зажимы 62, 63 к средней части 14 стальной фибры было подано увеличивающееся растягивающее усилие F. Смещение или удлинение в результате воздействия такого растягивающего усилия F было измерено по смещению тисков 64, 65 экстензометра. L1, длина средней части стальной фибры, составляла, например, 50 мм, 60 мм или 70 мм. L2,расстояние между зажимами, составляло, например, 20 мм или 25 мм. L3, длина замера экстензометра,составляла по меньшей мере 10 мм, например, 12 мм, например, 15 мм. Для улучшения захвата экстензометром средней части 14 стальной фибры, на среднюю часть стальной фибры может быть нанесено покрытие или она может быть закрыта тонкой лентой для исключения проскальзывания экстензометра по стальной фибре. По результатам данных испытаний была построена кривая зависимости удлинения от нагрузки. Процентное выражение общего удлинения при максимальной нагрузке рассчитывалось по следующей формуле: При помощи оборудования 60 по фиг. 1 были проведены испытания нескольких образцов разных проволок по максимальной несущей способности Fm (разрушающей нагрузке), прочности на растяжениеRm и общему удлинению при максимальной нагрузке Ag+e. Для каждого образца были проведены по пять испытаний. В табл. 1 приведены результаты испытаний проволок. Таблица 1 Низкоуглеродистой сталью считается сталь, максимальное содержание углерода в которой составляет 0,15%, например 0,12%; среднеуглеродистой сталью считается сталь, содержание углерода в которой составляет от 0,15 до 0,44%, например 0,18% и высокоуглеродистой считается сталь, содержание углерода в которой составляет свыше 0,44%, например 0,5 или 0,6%. На фиг. 2 показано испытательное оборудование 200 для проведения испытаний на трехточечный изгиб. Испытания на трехточечный изгиб в соответствии с Европейским стандартом EN 14651 проводились в течение 28 дней с использованием призматического образца 210 размером 150150600 мм. Посередине образца 210 при помощи алмазного диска был сделан единственный запил 212 глубиной 25 мм для локализации трещины. Оборудование включало в себя два опорных валка 214, 216 и один прижимной валок 218. Оборудование можно было использовать в управляемом режиме, т.е. создавать постоянный коэффициент смещения (смещение раскрытия трещины или отклонение). Испытания проводились с коэффициентом смещения в соответствии с требованиями EN 14651. По результатам испытаний была построена кривая смещения раскрытия трещины под нагрузкой. Пример кривой 302 смещения раскрытия трещины под нагрузкой приведен на фиг. 3. Остаточная прочность при изгибе fR,i (i=1,2,3 или 4) измерялась в соответствии с требованиями EN 14651 и может быть рассчитана по следующей формуле:hsp - расстояние между запилом и верхней частью образца (мм);L - длина образца (мм). При помощи оборудования 200 по фиг. 2 были проведены испытания по определению показателей разных стальных фибр (от FIB1 до FIB5) в бетоне. Для испытаний использовались стальные фибры, заделанные в бетон марки С 35/45. Время отверждения составляло 28 дней. Общие сведения о стальных фибрах, подвергнутых испытаниям, приведены в табл. 2. Результаты испытаний стальных фибр (FIB1 и FIB5) предшествующего уровня техники приведены в табл. 3. Результаты испытаний стальных фибр (FIB2, FIB3 и FIB4) по настоящему изобретению приведены в табл. 4. Стальные фибры характеризуются длиной стальной фибры, типом проволоки, используемой для изготовления стальной фибры, диаметром стальной фибры (в частности, диаметром средней части сталь-8 024218 ной фибры), количеством прямых секций у анкерного конца, внутренним углом между основной осью средней части и основной осью первой прямой секции, расположением второй прямой секции относительно средней части, внутренним углом между основной осью второй прямой секции и основной осью третьей прямой секции, расположением четвертой прямой секции относительно средней части, внутренним углом между основной осью четвертой прямой секции и основной осью пятой прямой секции. Геометрическая форма разных фибр показана на фиг. 4 а-4 е. У всех фибр 400, использовавшихся для испытаний, на обоих концах средней части 404 имелись анкерные концы 402. Стальные фибры FIB1 и FIB5 были фибрами предшествующего уровня техники. Стальная фибраFIB1 представляла собой низкоуглеродистую фибру с анкерными концами с двумя прямыми секциями. У стальной фибры FIB5 на обоих концах использовались анкерные концы в виде гвоздевых шляпок. Стальные фибры FIB2, FIB3 и FIB4 были фибрами по настоящему изобретению. У стальных фибрFIB2, FIB3 и FIB4 имелись анкерные концы соответственно с 3 прямыми секциями (фиг. 4b), 4 прямыми секциями (фиг. 4 с) и 5 прямыми секциями (фиг. 4d). Стальная фибра 400 по фиг. 4 а имела среднюю часть 404 и анкерные концы 402 на обоих концах средней части 404. Средняя часть 404 имела основную ось 403. У каждого из анкерных концов 402 имелась первая изогнутая секция 405, первая прямая секция 406, вторая изогнутая секция 407 и вторая прямая секция 408. Внутренний угол между основной осью 403 средней части 404 и основной осью первой прямой секции 406 обозначен символом . Вторая прямая секция 408 проходила параллельно или, по существу, параллельно основной оси 403 средней части 404. Стальная фибра 400 по фиг. 4b имела среднюю часть 404 и анкерные концы 402 на обоих концах средней части 404. Средняя часть 404 имела основную ось 403. У каждого из анкерных концов 402 имелась первая изогнутая секция 405, первая прямая секция 406, вторая изогнутая секция 407, вторая прямая секция 408, третья изогнутая секция 409 и третья прямая секция 410. Внутренний угол между основной осью 403 средней части 404 и основной осью первой прямой секции 406 обозначен символом . Внутренний угол между основной осью второй прямой секции 408 и основной осью третьей прямой секции 410 обозначен символом . Вторая прямая секция 408 проходила параллельно или, по существу, параллельно основной оси 403 средней части 404. Стальная фибра 400 по фиг. 4 с имела среднюю часть 404 и анкерные концы 402 на обоих концах средней части 404. Средняя часть 404 имела основную ось 403. У каждого из анкерных концов 402 имелась первая изогнутая секция 405, первая прямая секция 406, вторая изогнутая секция 407, вторая прямая секция 408, третья изогнутая секция 409, третья прямая секция 410, четвертая изогнутая секция 411 и четвертая прямая секция 412. Внутренний угол между основной осью 403 средней части 404 и основной осью первой прямой секции 406 обозначен символом . Внутренний угол между основной осью второй прямой секции 408 и основной осью третьей прямой секции 410 обозначен символом . Вторая прямая секция 408 и четвертая прямая секция 412 проходили параллельно или, по существу,параллельно основной оси 403 средней части 404. Стальная фибра 400 по фиг. 4d имела среднюю часть 404 и анкерные концы 402 на обоих концах средней части 404. Средняя часть 404 имела основную ось 403. У каждого из анкерных концов 402 имелась первая изогнутая секция 405, первая прямая секция 406, вторая изогнутая секция 407, вторая прямая секция 408, третья изогнутая секция 409, третья прямая секция 410, четвертая изогнутая секция 411, четвертая прямая секция 412, пятая изогнутая секция 413 и пятая прямая секция 414. Внутренний угол между основной осью 403 средней части 404 и основной осью первой прямой секции 406 обозначен символом . Внутренний угол между основной осью второй прямой секции 408 и основной осью третьей прямой секции 410 обозначен символом . Внутренний угол между основной осью четвертой прямой секции 412 и основной осью пятой прямой секции 414 обозначен символом . Вторая прямая секция 408 и четвертая прямая секция 412 проходили параллельно или, по существу,параллельно основной оси 403 средней части 404. Фибра по фиг. 4 е имела среднюю часть 404 и анкерные концы 402 на обоих концах средней части 404. Анкерные концы 402 были выполнены в виде гвоздевых шляпок. Из табл. 3 и табл. 4 видно, что соотношение fR,3 / fR,1 у фибр (FIB1 и FIB5) предшествующего уровня техники меньше 1, тогда как соотношение fR,3/fR,1 у стальных фибр (FIB2, FIB3 и FIB4) по настоящему изобретению больше 1. Остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,1, fR,2 и fR,3 у фибр (FIB1 и FIB5) предшествующего уровня техники ниже, т.е. существенно ниже чем остаточная прочность на растяжение при изгибеfR,1, fR,2 и fR,3 у фибр (FIB2, FIB3 и FIB4) по настоящему изобретению. При сравнении стальных фибр (FIB2, FIB3 и FIB4) по настоящему изобретению, имеющих дозировку 40 кг/м 3 со стальными фибрами (FIB1 и FIB5) предшествующего уровня техники, имеющих дозировку 40 кг/м 3 оказалось, что остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,1, fR,2 и fR,3 у стальных фибр по настоящему изобретению значительно выше, чем у фибр предшествующего уровня техники. Испытания стальной фибры FIB3 проводились с двумя разными дозировками: 20 кг/м 3 и 40 кг/м 3. Даже при дозировке в 20 кг/м 3 соотношение fR,3 / fR,1 было больше 1. Это свидетельствует о том, что такие стальные фибры ведут себя как традиционная армирующая сталь (деформация вследствие напряжения, а не трещины вследствие напряжения). При сравнении стальных фибр FIB2, FIB3 и FIB4 можно сделать вывод о том, что остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,1, fR,2 и fR,3 увеличивается при увеличении количества прямых секций с 3 до 4. Соотношение fR,3 / fR,1 также увеличивается при увеличении количества прямых секций с 3 до 4. При увеличении количества прямых секций с 4 до 5 увеличения остаточной прочности на растяжение при изгибе fR,1, fR,2 и fR,3 и соотношения fR,3 / fR,1 не происходит. Удивительным образом наилучшие результаты показали стальные фибры с анкерными концами с четырьмя секциями. При проведении испытаний по вытягиванию стальных фибр из табл. 2 для определения анкерирующего усилия, наилучшее анкерирование в бетоне показала стальная фибра FIB3 (с четырьмя прямыми секциями). В качестве примера стальные фибры по изобретению могут изготавливаться следующим образом. Исходным материалом является пруток проволоки диаметром, например, 5,5 или 6,5 мм и сталь с минимальным содержанием углерода, например, 0,50 вес.%, например равным или превышающим 0,60 вес.%, содержанием марганца от 0,20 до 0,80 вес.%, содержанием кремния от 0,10 до 0,40 вес.%. Максимальным содержанием серы 0,04 вес.% и максимальным содержанием фосфора 0,04 вес.%. Типичный состав стали содержит 0,725% углерода, 0,550% марганца, 0,250% кремния, 0,015% серы и 0,015% фосфора. Альтернативный состав стали содержит 0,825% углерода, 0,520% марганца, 0,230% кремния, 0,08% серы и 0,010% фосфора. Пруток проволоки был подвергнут холодной протяжке в несколько этапов до тех пор, пока его конечный диаметр не оказался в диапазоне от 0,20 до 1,20 мм. Для придания стальным фибрам высокой способности к удлинению при разломе и максимальной нагрузке, полученные в результате подобного протягивания проволоки могут быть подвергнуты обработке для снятия напряжения (отпуска), например, за счет пропускания проволоки через высокочастотную или среднечастотную индукционную катушку, длина которой подбирается с учетом скорости проходящей проволоки. Было замечено, что термообработка при температуре примерно в 300 С в течение определенного периода времени приводит к снижению прочности на растяжение примерно на 10% без увеличения удлинения при разломе и удлинения при максимальной нагрузке. При этом при повышении температуры немногим более 400 С было отмечено дальнейшее снижение прочности на растяжение и в то же время увеличение удлинения при разломе и увеличение удлинения при максимальной нагрузке. На проволоку может наноситься или не наноситься антикоррозийное покрытие, такое как покрытие из цинка или цинкового сплава, в частности цинко-алюминиевое покрытие или цинко-алюминиевомарганцевое покрытие. Перед протягиванием или во время протягивания, для улучшения операции протягивания на проволоку также может наноситься покрытие из меди или медного сплава. Затем проволоки, прошедшие обработку по снятию напряжения, разрезаются по соответствующей длине стальных фибр, а концы стальных фибр соответствующим образом утолщаются или на них устанавливаются анкерные средства. Разрезание и придание крюкообразной формы может осуществляться во время одного и того же производственного этапа с использованием соответствующих валков. Полученные таким образом фибры могут склеиваться или не склеиваться между собой в соответствии с US-A-4284667. Дополнительно или как вариант полученные стальные фибры могут объединяться в пакеты, например в цепные пакеты или ременные пакеты. Цепной пакет, например, раскрыт в ЕР-В 1-1383634; ременной пакет раскрыт в Европейской патентной заявке под номером 09150267.4, принадлежащей заявителю. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Стальная фибра для армирования бетона или строительного раствора, содержащая среднюю часть и анкерный конец на одном или обоих концах указанной средней части, в которой указанная средняя часть имеет основную ось, указанный анкерный конецсодержит, по меньшей мере, первую, вторую и третью прямые секции, указанная первая прямая секция соединена с указанной средней частью при помощи первой изогнутой секции, указанная вторая прямая секция соединена с указанной первой прямой секцией при помощи второй изогнутой секции, указанная третья прямая секция соединена с указанной второй прямой секцией при помощи третьей изогнутой секции, каждая из первой, второй и третьей прямых секций имеет основную ось, при этом указанная первая прямая секция изгибается в сторону от основной оси указанной средней части, определяя таким образом внутренний угол между основной осью указанной средней части и основной осью указанной первой прямой секции, тем, что указанная вторая прямая секция проходит, по существу, параллельно основной оси указанной средней части, отличающаяся тем, что указанная третья прямая секция изгибается в сторону от основной оси указанной средней части в том же направлении, в котором указанная первая прямая секция изгибается от основной оси указанной средней части, определяя таким образом внутренний угол между основной осью указанной второй прямой секции и основной осью указанной третьей прямой секции, при этом указанный внутренний угол между основной осью указанной средней части и основной осью указанной первой прямой секции и указанный внутренний угол между основной осью указанной второй прямой секции и основной осью указанной третьей прямой секции находятся в диапазоне от 100 до 160. 2. Фибра по п.1, в которой указанный анкерный конец дополнительно содержит четвертую прямую секцию, при этом указанная четвертая прямая секция соединяется с указанной третьей прямой секцией при помощи четвертой изогнутой секции. 3. Фибра по п.2, в которой указанная четвертая прямая секция имеет основную ось, которая проходит, по существу, параллельно указанной основной оси указанной средней части. 4. Фибра по п.2, в которой угол между основной осью четвертой прямой секции и указанной основной осью указанной средней части находится в диапазоне от -60 до 60. 5. Фибра по любому из пп.1-4, в которой внутренний угол между основной осью указанной средней части и основной осью указанной первой прямой секции и внутренний угол между основной осью указанной второй прямой секции и основной осью указанной третьей прямой секции одинаковы или по существу одинаковы. 6. Фибра по любому из пп.1-5, в которой указанная средняя часть указанной стальной фибры обладает прочностью на растяжение Rm по меньшей мере 1000 МПа. 7. Фибра по любому из пп.1-6, в которой указанная средняя часть имеет удлинение при максимальной нагрузке Ag+e, составляющее по меньшей мере 2,5%. 8. Фибра по любому из пп.1-7, которая находится в состоянии со снятым напряжением. 9. Фибра по любому из пп.1-8, в которой указанная средняя часть указанной стальной фибры имеет по меньшей мере одну расплющенную секцию. 10. Фибра по любому из пп.1-9, в которой диаметр D указанной средней части указанной стальной фибры находится в диапазоне от 0,1 до 1,20 мм. 11. Фибра по любому из пп.1-10, которая имеет отношение длины к диаметру L/D, составляющее от 40 до 100. 12. Бетонная конструкция, армированная стальными фибрами, по одному или нескольким из пп.111. 13. Бетонная конструкция по п.12, в которой отношение остаточной прочности на растяжение при изгибе fR,3 к остаточной прочности на растяжение при изгибе fR,1 (fR,3/fR,1) больше 1 при дозировке указанных стальных фибр менее 1 об.%. 14. Бетонная конструкция по п.12 или 13, в которой остаточная прочность на растяжение при изгибе fR,3 составляет свыше 5 МПа при дозировке указанных стальных фибр менее 1 об.%. 15. Применение стальных фибр по любому из пп.1-11 в качестве армирующих фибр для несущих конструкций из бетона.