Аминсодержащий абсорбент и способ абсорбции кислых газов из газовых смесей

АМИНСОДЕРЖАЩИЙ АБСОРБЕНТ И СПОСОБ АБСОРБЦИИ КИСЛЫХ ГАЗОВ ИЗ ГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ В изобретении описан способ абсорбции CO2 из газовой смеси путем ее введения в контакт с абсорбентом, который содержит, по меньшей мере, воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин формулы (I) в которой R1 обозначает алифатический остаток с 2-6 атомами углерода и по меньшей мере с одной аминогруппой, a R2 обозначает водород, C1-C4-алкильную группу или остаток R1.(71)(73) Заявитель и патентовладелец: ЭВОНИК ДЕГУССА ГМБХ (DE) Настоящее изобретение относится к способу абсорбции кислых газов из газовой смеси, а также к абсорбентам (абсорбирующим средам) для осуществления этого способа. В многочисленных промышленных и химических процессах образуются газовые потоки с нежелательным содержанием в них CO2 и/или иных кислых газов, содержание которых для последующей переработки или для транспорта требуется минимизировать, соответственно которые требуется полностью удалять для этих целей. Под такими газовыми потоками подразумеваются, например, природный газ, синтез-газ из тяжелого нефтяного топлива, нефтезаводский газ, отходящий газ нефтеперегонных установок или потоки сжиженных углеводородов. CO2 и/или иные кислые газы могут присутствовать и в реакционных газах, образующихся при частичном окислении органических материалов, таких, например, как уголь или нефть. Присутствие CO2 и/или кислых газов часто нежелательно и в биогазах, которые могут образовываться из способных сбраживаться, содержащих биомассу отходов, таких, например, как осадок, образующийся при очистке сточных вод, биоотходы, пищевые остатки, местные удобрения (животноводческие стоки,навоз), части растений, а также выращиваемые энергетические культуры. Аналогичным образом обстоит дело с отходящими газами различных процессов сгорания, такими, например, как дымовые газы, образующиеся на топливно-энергетических установках или электростанциях. Содержание CO2 и/или кислых газов в таких разнообразных газовых потоках требуется минимизировать по различным причинам. Наряду с сокращением выбросов диоксида углерода, которые рассматриваются как главная причина возникновения так называемого парникового эффекта, кислые газы часто являются катализаторными ядами в последующих технологических процессах, способствуют коррозии или снижают теплотворную способность (например, природного газа). Еще один аспект заключается в том, что диоксид углерода требуется в качестве исходного продукта (эдукта) в некоторых технологических процессах. В промышленном масштабе для абсорбции CO2 из газовой смеси обычно используют водные растворы алканоламинов в качестве абсорбента. Насыщенный абсорбент регенерируют путем нагревания,расширения (дросселирования) до меньшего давления или десорбционной обработки газом с десорбцией при этом диоксида углерода. По завершении процесса регенерации абсорбента его можно использовать вновь. Подобные методы описаны, например, у Rolker J., Arlt W. в статье "Abtrennung von Kohlendioxidaus Rauchgasen mittels Absorption", опубликованной в Chemie Ingenieur Technik, 78, 2006, c. 416-424, а также у Kohl A.L., Nielsen R.B. в "Gas Purification", 5-е изд., изд-во Gulf Publishing, Houston, 1997. Недостаток таких методов состоит в том, что для отделения CO2 путем абсорбции и последующей десорбции требуется сравнительно большое количество энергии и что при десорбции вновь десорбируется только часть абсорбированного СО 2, в связи с чем в одном цикле абсорбции-десорбции доля используемого для абсорбции CO2 алканоламина мала. Помимо этого применяемые абсорбенты обладают высоким коррозионным действием и при абсорбции CO2 из кислородсодержащих газовых смесей подвержены нежелательной окислительной деструкции. В US 7419646 описан способ нейтрализации отходящих газов, предусматривающий применение абсорбента, который при абсорбции кислого газа образует две разделяемые фазы. В качестве реакционноспособного соединения для абсорбции кислого газа в колонке 6 указанного патента помимо прочего упоминается 4-амино-2,2,6,6-тетраметилпиперидин. Недостаток этого известного из US 7419646 способа состоит в необходимости использовать дополнительные аппараты для разделения двух образующихся при абсорбции фаз. В DD 266799 описан способ очистки 4-амино-2,2,6,6-тетраметилпиперидина, для чего CO2 пропускают через раствор 4-амино-2,2,6,6-тетраметилпиперидина в воде и ацетоне и выпавшую в осадок соль вновь разлагают путем нагрева до температуры в пределах от 90 до 200C на CO2 и 4-амино-2,2,6,6 тетраметилпиперидин. В WO 2010/089257 описан абсорбент, используемый для абсорбции CO2 из газовой смеси и содержащий воду и, по меньшей мере, 4-(диалкиламино)-2,2,6,6-тетраметилпиперидин или 4-амино-2,2,6,6 тетраметилпиперидин. Применение 4-амино-2,2,6,6-тетраметилпиперидина часто связано с тем недостатком, что основанные на его применении методы характеризуются пониженной разностной степенью насыщения абсорбента диоксидом углерода (т.е. разностью между степенью насыщения абсорбента диоксидом углерода после его абсорбции и степенью насыщения абсорбента диоксидом углерода после его десорбции), чем обусловлена необходимость перемещать в технологическом процессе увеличенный массопоток (массовый расход) абсорбента, а также вновь регенерировать его в десорбере. В WO 2009/156271 описан абсорбент для абсорбции кислых газов из потоков текучих сред, прежде всего из дымовых газов. Для этого такой абсорбент содержит олигоамин и первичный или вторичный алканоламин. К этому абсорбенту можно в качестве активатора добавлять 4-амино-2,2,6,6 тетраметилпиперидин. Первичные амины обычно обладают высокой энтальпией абсорбции, чем обусловлена необходимость использования испарителей повышенной мощности при десорбции. В WO 2008/015217 описаны способ отделения CO2 от газовых смесей, а также соответствующее устройство для осуществления этого способа. В этих целях используют абсорбирующее средство по меньшей мере с одним вторичным амином и/или по меньшей мере одним третичным амином, при этом в качестве вторичного амина упоминается помимо прочего 2,2,6,6-тетраметилпиперидин. В данном случае также пониженной разностной степенью насыщения абсорбента диоксидом углерода обусловлена необходимость перемешать в технологическом процессе увеличенные массопотоки абсорбента, которые требуется также вновь регенерировать в десорбере. Помимо этого существует опасность возможного выпадения осадка после абсорбции. В публикациях US 2009/0199709, FR 2900841 и US 2007/0286783 на имя Institut Francais du Petrole описан абсорбент, который помимо прочего содержит в качестве амина 4-амино-2,2,6,6 тетраметилпиперидин и/или 1,2,2,6,6-пентаметил-4-пиперидин. 4-Амино-2,2,6,6-тетраметилпиперидин можно также добавлять к абсорбенту в качестве активатора. В данном случае проявляются те же недостатки, которые уже указаны выше для известного из WO 2010/089257 решения. Исходя из вышеизложенного, в основу настоящего изобретения была положена задача разработать улучшенный и тем самым экономически более эффективный способ. При создании изобретения неожиданно было установлено, что указанную задачу позволяет решить способ абсорбции кислых газов из газовой смеси путем ее ведения в контакт с абсорбентом, отличающийся тем, что абсорбент содержит амин (А) формулы (I). Предлагаемый в изобретении абсорбент отличается от применяемых при осуществлении известных из уровня техники способов своей улучшенной способностью связывать кислые газы, прежде всего CO2, благодаря чему в целом удается достичь повышенной разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода. Благодаря этому появляется возможность использовать для осуществления предлагаемого в изобретении способа установки с меньшими размерами их конструктивных компонентов. Так, например, для осуществления предлагаемого в изобретении способа можно использовать насосы и емкости меньших размеров, а также трубопроводы и абсорбционные, соответственно десорбционные колонны меньшего диаметра. Благодаря свойствам предлагаемого в изобретении абсорбента его можно также использовать в меньших количествах при осуществлении предлагаемого в изобретении способа. Тем самым появляется также возможность использования буферных емкостей меньших размеров. Применение абсорбента в меньших количествах позволяет также сократить расход энергии, поскольку для стадии десорбции требуется меньшее ее количество. Помимо этого для отщепления абсорбированного CO2 затрачивается меньшее количество энергии,чем при осуществлении известных из уровня техники способов. Кроме того, полностью неожиданно наблюдался синергетический эффект при использовании абсорбента, который одновременно содержит амин (А) формулы (I) и амин (Б) формулы (III). Измеренная при этом разностная степень насыщения абсорбента диоксидом углерода превышает среднее арифметическое измеренных значений разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода для абсорбентов, каждый из которых содержит только один из этих аминов. Объектом изобретения в соответствии с этим является способ абсорбции кислого газа из газовой смеси путем ее введения в контакт с абсорбентом, отличающийся тем, что применяют абсорбент, который, по меньшей мере, содержит воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин (А) формулы (I) в которой R1 обозначает алифатический остаток с 2-6 атомами углерода и с по меньшей мере одной аминогруппой;R2 обозначает водород, C1-C4-алкильную группу или остаток R1. Объектом изобретения является, кроме того, абсорбент, который содержит, по меньшей мере, воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин (А) формулы (I). В предпочтительном варианте применяемый абсорбент содержит амин (А) формулы (I), где R2 обозначает водород. В предпочтительном варианте применяемый абсорбент содержит амин (А) формулы (II) в которой R3 обозначает водород или C1-C4-алкильную группу, предпочтительно водород или метильную группу, особенно предпочтительно метильную группу;R4 обозначает C1-C4-алкильную группу, предпочтительно C1-C2-алкильную группу, особенно предпочтительно метильную группу;n обозначает число от 2 до 4, предпочтительно 2 или 3, особенно предпочтительно 3. В особенно предпочтительном варианте применяемый абсорбент содержит амин (А) формулы (II),-2 024501 где R3, R4 обозначают метил, а n обозначает 3. Применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент может наряду с амином (А) содержать еще один амин (Б) формулы (III) в которой R5 обозначает C1-C6-алкильную группу, предпочтительно C3-C5-алкильную группу, особенно предпочтительно бутильную группу. Алкильные группы могут быть согласно настоящему изобретению замещены или не замещены, а помимо этого C3-C6-алкильные группы могут быть линейными или разветвленными. Заместитель R5 в предпочтительном варианте не замещен, а более предпочтительно представляет собой незамещенную бутильную группу, особенно предпочтительно незамещенную н-бутильную группу. Применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент содержит, по меньшей мере, воду в качестве растворителя. Однако применяемый абсорбент может содержать и еще один физический растворитель (В). Связанное с этим преимущество состоит в дальнейшем повышении степени насыщения абсорбента кислыми газами при высоком парциальном давлении кислого газа, прежде всего CO2. Благодаря этому удается дополнительно снизить массопоток абсорбента. Одновременно с этим возможно проведение регенерации с меньшим расходом энергии, поскольку абсорбент можно регенерировать более не путем только термической регенерации, а вместо нее, соответственно дополнительно к ней и путем мгновенного испарения (снижение давления). Выбор растворителя (В) и его содержание в применяемом абсорбенте определяются различными факторами, такими, например, как состав очищаемой газовой смеси (например, доли кислых компонентов, доля углеводородов), преобладающего парциального давления удаляемого кислого газа, например,CO2, а также спецификации, которым должен удовлетворять очищенный предлагаемым в изобретении способом газ. В одном из особых вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа содержание растворителя (В) составляет в пересчете на применяемый абсорбент от 20 до 40 мас.%. Этот вариант наиболее пригоден для применения при особо высоком парциальном давлении кислого газа, преимущественно составляющем по меньшей мере 20 бар, и при предъявлении также высоких требований к очищенному газу, преимущественно в том случае, когда парциальное давление кислого газа в очищенном газе должно составлять максимум 10 мбар. Благодаря этому возможно дальнейшее повышение степени насыщения абсорбента кислыми газами, что в свою очередь приводит к дальнейшему сокращению массопотоков абсорбента. На долю амина (А) в предпочтительном варианте приходится от 10 до 25 мас.%, а на долю амина (Б) - от 5 до 15 мас.% в пересчете на применяемый абсорбент. Таким путем возможна очистка газа с целью достижения минимально возможного парциального давления кислого газа. Помимо этого сокращается массопоток применяемого абсорбента. Сокращение массопотока, а также присутствие физического растворителя позволяют добиться снижения расхода энергии, затрачиваемой на регенерацию растворителя, поскольку часть кислого газа можно отделять путем мгновенного испарения. Дополнительно возможна также регенерация в десорбере с целью дальнейшего снижения содержания кислых газов в растворителе, но при меньшем расходе пара в испарителе десорбера. В качестве дополнительного растворителя (В) применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент может содержать известные по их применению в процессах промывки газов (абсорбционной очистки газов) физические растворители, такие, например, как сульфолан, пропиленкарбонат, N-алкилированные пирролидоны (например, N-метил-2-пирролидон) и N-алкилированные пиперидоны, диалкиловые эфиры полиэтиленгликоля и их смеси, амиды алифатических кислот (например, N-формилморфолин или N-ацетилморфолин), метилцианоацетат. Дополнительный растворитель (В) может при осуществлении предлагаемого в изобретении способа обладать также действием гидротропного солюбилизатора. Добавление дополнительного растворителя(В) позволяет повысить температуру, при которой происходит разделение насыщенного кислыми газами абсорбента на фазы. Благодаря этому упрощается прежде всего последующая десорбция, поскольку при этом часто работают также с повышением температуры, и тем самым отсутствует необходимость в принятии особых технологических мер в отношении многофазной системы. Температура, при которой начинается разделение фаз, при применении абсорбента, который состоит исключительно из воды и амина(А) формулы (I), выше, чем при применении абсорбента, который состоит исключительно из воды и амина (Б) формулы (III). Поэтому преимущество предлагаемого в изобретении способа состоит в возможности проведения процесса десорбции кислых газов, соответственно проведения процесса регенерации абсорбента при больших температурах без происходящего при этом разделения фаз. В зависимости от прикладных требований можно путем соответствующего подбора состава абсорбента сообразно определенным долям аминов (А), (Б) и растворителя (В) получить преимущественный для данных условий способ регенерации. При необходимости, например, достичь высокой степени удаления кислых газов на существующем оборудовании с десорбционной колонной можно выбрать состав, при котором насыщенный кислыми газами абсорбент не разделяется на отдельные компоненты. Состав абсорбента можно далее выбирать таким, чтобы при повышении температуры происходило разделение насыщенного кислыми газами абсорбента на водную и органическую фазы. В этом случае возможно достижение дополнительных преимуществ при регенерации, поскольку уже достаточно связанного с потреблением меньшего количества энергии мгновенного испарения, а десорбировать кислый газ, прежде всего CO2, из насыщенного кислыми газами абсорбента можно путем мгновенного испарения при умеренном повышении температуры. При осуществлении предлагаемого в изобретении способа предпочтительно использовать абсорбент, который содержит воду и необязательно растворитель (В) в количестве от 60 до 80 мас.%, амин (А) в количестве от 1 до 40 мас.% и амин (Б) в количестве от 0 до 39 мас.%. В предпочтительном варианте применяемый абсорбент содержит воду и необязательно растворитель (В) в количестве от 65 до 75 мас.%, амин (А) в количестве от 10 до 20 мас.% и амин (Б) в количестве от 25 до 5 мас.%. В особенно предпочтительном варианте применяемый абсорбент содержит воду в количестве от 65 до 75 мас.%, амин (А) формулы (II), где R3, R4 обозначают метил, а n обозначает 3, в количестве от 10 до 20 мас.% и амин (Б) формулы (III), где R5 обозначает н-пропил или н-бутил, в количестве от 25 до 5 мас.%. Использование абсорбента такого состава позволяет устанавливать температуру разделения насыщенного кислыми газами абсорбента на компоненты на величину в пределах от 85 до 110C. Применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент может также содержать различного рода эксплуатационные (т.е. повышающие эксплуатационные свойства) добавки,такие, например, как ингибиторы коррозии, активаторы, способствующие смачиванию добавки и/или антивспениватели. В качестве ингибиторов коррозии при осуществлении предлагаемого в изобретении способа можно использовать все те вещества, которые известны как пригодные для применения в процессах абсорбцииCO2 с использованием алканоламинов, прежде всего ингибиторы коррозии, описанные в US 4714597. Количество ингибиторов коррозии, которые в предпочтительном варианте содержит применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент, существенно ниже по сравнению с известными из уровня техники способами, поскольку применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент оказывает явно меньшее коррозионное воздействие на металлические материалы, чем часто используемый согласно уровню техники моноэтаноламин. В качестве способствующей смачиванию добавки в предпочтительном варианте используют одно или несколько поверхностно-активных веществ (ПАВ) из группы неионогенных ПАВ, амфотерных ПАВ и катионактивных ПАВ. К пригодным для применения неионогенным ПАВ относятся алкиламиналкоксилаты, амидоамины,алканоламиды, алкилфосфиноксиды, алкил-N-глюкамиды, алкилглюкозиды, желчные кислоты, алкилалкоксилаты, сорбитаны, этоксилированные сорбитаны, жирные спирты, этоксилированные жирные кислоты, этоксилированные сложные эфиры и полиэфиросилоксаны. К пригодным для применения амфотерным ПАВ относятся бетаины, алкилглицины, султаины (Sultaine), амфопропионаты, амфоацетаты, третичные аминоксиды и силикобетаины (Silicobetaine). К пригодным для применения катионактивным ПАВ относятся четвертичные аммониевые соли с одним или двумя заместителями с 8-20 атомами углерода, прежде всего соответствующие тетраалкиламмониевые соли, алкилпиридиниевые соли, кватернизованные сложные эфиры, кватернизованные диамидоамины, четвертичные имидазолиниевые соли, четвертичные соли алкоксиалкиламмония, четвертичные соли бензиламмония и кватернизованные кремнийорганические соединения. В одном из предпочтительных вариантов способствующая смачиванию добавка состоит из одного или нескольких неионогенных ПАВ общей формулы R(OCH2CHR')mOH, где m обозначает число от 4 до 40, R представляет собой алкильный остаток с 8-20 атомами углерода, алкиларильный остаток с 8-20 атомами углерода или полиоксипропиленовый остаток с 3-40 пропиленоксидными звеньями, a R' представляет собой метил или предпочтительно водород. В еще одном предпочтительном варианте способствующая смачиванию добавка представляет собой сополимер простого эфира и силоксана, содержащий более 10 мас.% [Si(CH3)2O]-звеньев и более 10 мас.% [CH2CHR"-O]-звеньев, где R" представляет собой водород или метил. Особенно предпочтительны сополимеры простого эфира и силоксана общих формул (IV)-(VI) в которых A представляет собой двухвалентный остаток формулы -[CH2CHRc-O]r-;B представляет собой двухвалентный остаток формулы -[Si(CH3)2-O]s-;Z представляет собой двухвалентный линейный или разветвленный алкиленовый остаток с 2-20 атомами углерода, предпочтительно -(CH2)3-;t обозначает число от 1 до 30;m обозначает число от 2 до 100;r обозначает число от 2 до 100;s обозначает число от 2 до 100; от 1 до 5 остатков Ra представляют собой остатки общей формулы -Z-O-A-Rb, а остальные остаткиRb представляет собой водород, алкильный остаток или алифатический либо олефиновый ацильный остаток с 1-20 атомами углерода;Rc представляет собой водород или метил. Способствующие смачиванию добавки уже известны из уровня техники в качестве добавок к водным растворам, и их можно получать известными из уровня техники способами. Применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент может далее содержать так называемые активаторы. Применение активаторов позволяет дополнительно улучшить требуемую эффективность разделения. В качестве активаторов при осуществлении предлагаемого в изобретении способа предпочтительно использовать первичные или вторичные амины со структурой, отличной от структур формул (I)-(III). Для применения в качестве таких активаторов пригодны преимущественно амины, обладающие быстрой кинетикой касательно связывания кислых газов, прежде всего CO2. Предпочтительно использовать активаторы, выбранные из моноэтаноламина, пиперазина и 3(метиламино)пропиламина. Применяемый при осуществлении предлагаемого в изобретении способа абсорбент в предпочтительном варианте содержит активаторы в количестве от 0 до 20 мас.%. Под кислыми газами подразумеваются соединения, которые присутствуют в очищаемой газовой смеси в газообразном в данных условиях виде и которые в водном растворе имеют значение pH менее 7. К типичным кислым газам относятся, например, диоксид углерода (CO2), сероводород (H2S), сернистый газ (SO2), сульфоксид углерода (COS), дисульфид углерода (CS2), цианистый водород (HCN) и меркаптаны (RSH). Предлагаемый в изобретении способ предпочтительно использовать для удаления CO2 из газовой смеси. Предлагаемым в изобретении способом можно очищать газовые смеси, выбранные из группы,включающей природный газ, синтез-газ, газообразные продукты сгорания, отходящие газы биологических процессов, таких как процессы компостирования, ферментации или очистки сточных вод, отходящие газы процессов кальцинирования, прокаливания или обжига, таких как процессы обжига извести и процессы производства цемента, остаточные газы доменных процессов в черной металлургии, а также остаточные газы химических процессов, такие как отходящие газы процессов производства технического углерода (сажи) или процессов производства водорода путем конверсии с водяным паром, с удалением при этом кислых газов, прежде всего CO2, из подобных газовых смесей. Предлагаемый в изобретении способ пригоден преимущественно для удаления CO2 из природного газа, синтез-газа, дымовых газов или газообразных продуктов сгорания, предпочтительно для удаленияCO2 из природного газа, синтез-газа или газообразных продуктов сгорания. В особенно предпочтительном варианте в качестве газовой смеси при осуществлении предлагаемого в изобретении способа используют природный газ или синтез-газ. Остаточное содержание CO2 в очищенном предлагаемым в изобретении способом газе в случае подаваемого по магистральному трубопроводу природного газа предпочтительно составляет максимум 2 мас.%, в случае сжиженного природного газа предпочтительно составляет максимум 50 част./млн, а в случае синтез-газа предпочтительно составляет максимум 500 част./млн. Для введения газовой смеси в контакт с абсорбентом при осуществлении предлагаемого в изобретении способа можно использовать все аппараты, пригодные для введения газовой фазы в контакт с жидкой фазой. Предпочтительно при этом использовать известные из уровня техники газопромыватели или абсорбционные колонны, например, мембранные контакторы, центробежные скрубберы, струйные(газо)промыватели, скрубберы Вентури, динамические мокрые газопромыватели, колонны с насыпным слоем насадочных тел, насадочные колонны и тарельчатые колонны. Особенно предпочтительно применение абсорбционных колонн, работающих в противоточном режиме. При осуществлении предлагаемого в изобретении способа процесс абсорбции кислых газов, прежде всего CO2, предпочтительно проводить при температуре абсорбента в пределах от 0 до 70C, особенно предпочтительно от 20 до 60C. При применении абсорбционной колонны, работающей в противоточном режиме, температура абсорбента в особенно предпочтительном варианте составляет от 30 до 60C на входе в колонну и от 35 до 70C на выходе из нее. При осуществлении предлагаемого в изобретении способа общее (полное) давление газовой смеси на стадии абсорбции имеет менее важное значение. Однако при создании изобретения было установлено,что абсорбцию кислых газов, прежде всего CO2, предпочтительно проводить при общем давлении газовой смеси в пределах от 0,8 до 50 бар, прежде всего от 0,9 до 30 бар. В одном из особенно предпочтительных вариантов абсорбцию проводят при общем давлении газовой смеси в пределах от 0,8 до 1,5 бара, прежде всего от 0,9 до 1,1 бара. Этот особенно предпочтительный вариант рекомендуется использо-5 024501 вать при абсорбции CO2 из газообразных продуктов сгорания, образующихся на топливноэнергетических установках или электростанциях, без сжатия (компрессии) таких газообразных продуктов сгорания. Парциальное давление кислого газа, прежде всего CO2, варьируется в зависимости от очищаемой предлагаемым в изобретении способом газовой смеси. Так, в частности, парциальное давление кислых газов в очищаемой газовой смеси составляет от 0,1 до 60 бар в случае природного газа, от 0,1 до 35 бар в случае синтез-газа и от 0,03 до 0,15 бара в случае дымовых газов, образующихся на топливноэнергетических установках или электростанциях. В одном из особенно предпочтительных вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа парциальное давление кислого газа, прежде всего CO2, составляет от 0,1 до 20 бар. В еще одном особенно предпочтительном варианте осуществления предлагаемого в изобретении способа в газовой смеси преобладает особо высокое парциальное давление присутствующего в ней кислого газа, прежде всего CO2, главным образом парциальное давление по меньшей мере 15 бар. В этом случае на долю физического растворителя (В) в абсорбенте приходится по меньшей мере 30 мас.%. После стадии абсорбции выходящий из абсорбера абсорбент, насыщенный кислым газом, прежде всего CO2, может быть одно- или двухфазным. Однако при осуществлении предлагаемого в изобретении способа температуру и давление на стадии абсорбции, а также состав абсорбента предпочтительно выбирать такими, чтобы абсорбент после абсорбции кислого газа, прежде всего CO2, был представлен в однофазном виде, т.е. чтобы абсорбция кислого газа абсорбентом не приводила к выпадению в осадок твердого вещества или к образованию двух жидких фаз. Этот предпочтительный вариант осуществления предлагаемого в изобретении способа не требует поэтому применения никаких дополнительных аппаратов для разделения фаз и позволяет использовать для его реализации известные из уровня техники устройства для абсорбции CO2 алканоламинами. В одном из предпочтительных вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа абсорбированный абсорбентом кислый газ, прежде всего CO2, вновь десорбируют путем повышения температуры и/или снижения давления и абсорбент после такой десорбции кислого газа, прежде всего CO2,вновь используют для абсорбции кислых газов. Подобный циклический процесс абсорбции-десорбции позволяет полностью или частично отделять кислые газы, прежде всего CO2, от газовой смеси и получать их, соответственно его отдельно от других компонентов газовой смеси. Вместо повышения температуры или снижения давления либо дополнительно к повышению температуры и/или снижению давления десорбцию можно также проводить, подвергая абсорбент, насыщенный кислым газом, прежде всего CO2, десорбционной обработке газом, например азотом или воздухом. Преимущество десорбции путем десорбционной обработки газом перед десорбцией в десорбционной колонне состоит в меньшем расходе энергии. В том случае, когда при десорбции кислых газов дополнительно удаляют также воду из абсорбента,к нему перед его повторным применением для абсорбции можно при необходимости добавлять воду для восполнения ее количества. Для десорбции можно использовать все те аппараты, которые известны из уровня техники по их применению для десорбции газа из жидкости. Предпочтительно при этом проводить десорбцию в десорбционной колонне. Вместо этого или дополнительно к этому десорбцию кислых газов, прежде всегоCO2, можно также проводить в одно- или многоступенчатом выпарном аппарате мгновенного вскипания. При десорбции путем повышения температуры десорбцию кислых газов, прежде всего CO2, предпочтительно проводить при температуре абсорбента в пределах от 50 до 200C, более предпочтительно от 55 до 150C, особенно предпочтительно от 60 до 100C. Температура при десорбции предпочтительно при этом должна по меньшей мере на 20C, а особенно предпочтительно по меньшей мере на 50C превышать температуру при абсорбции. На стадии десорбции при осуществлении предлагаемого в изобретении способа десорбцию кислых газов, прежде всего CO2, путем снижения давления предпочтительно проводить при общем давлении в газовой фазе в пределах от 0,01 до 10 бар, прежде всего от 0,1 до 5 бар. В предпочтительном варианте десорбцию проводят при давлении по меньшей мере 1,5 бара, особенно предпочтительно по меньшей мере 2 бара. При десорбции путем повышения температуры давление при десорбции кислых газов, прежде всегоCO2, может также превышать давление при абсорбции кислых газов. В этом варианте предпочтительно,чтобы величина, на которую давление при десорбции кислых газов превышает давление при абсорбции кислых газов, достигала 5 бар, особенно предпочтительно достигала 3 бар. Подобный вариант позволяет без применения механической энергии сжимать отделенные от газовой смеси кислые газы до давления,превышающего давление газовой смеси. В одном из предпочтительных вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа кислые газы из насыщенного ими абсорбента удаляют сначала путем снижения давления на одной или нескольких последовательных ступенях мгновенного испарения, а затем еще оставшуюся часть кислых газов удаляют в десорбционной колонне путем десорбционной обработки газом, предпочтительно инертным газом, таким, например, как воздух или азот. На последних ступенях мгновенного испарения давление можно снижать до величины в пределах от 1 до 5 бар, предпочтительно от 1 до 2 бар. Преимущество этого варианта состоит в возможности выбирать температуру в десорбере меньшей величины,предпочтительно в пределах от 60 до 100C. Помимо этого использование в сочетании между собой снижения давления и повышения температуры позволяет эффективно удалять кислые газы из абсорбента, который тем самым при практически столь же низкой степени его (остаточного) насыщения CO2 может использоваться для следующего цикла абсорбции кислых газов. Благодаря этому удается сократить количество абсорбента во всем процессе. В еще одном предпочтительном варианте осуществления предлагаемого в изобретении способа после абсорбции в зависимости от температуры и состава абсорбента образуется двухфазная система. Десорбцию кислых газов, соответственно регенерацию абсорбента в этом случае можно также проводить путем мгновенного испарения на одной ступени либо на нескольких последовательных ступенях. Перед снижением давления при мгновенном испарении при этом повышают температуру абсорбента. Таким путем из абсорбента можно вновь удалять абсорбированные им кислые газы, такие, например, как CO2. Регенерация подобного типа связана с меньшим расходом энергии по сравнению с расходом энергии,затрачиваемой на работу десорбционной колонны. В этом случае рекомендуется принимать в ходе дальнейшего процесса приемлемые меры для перевода абсорбента перед его поступлением в абсорбер вновь в гомогенный раствор. Для этого пригодны помимо прочего статические смесители либо емкости с мешалками или перекачивающими устройствами. Абсорбент после его введения в контакт с газовой смесью предпочтительно нагревать до температуры, при которой происходит разделение на водную жидкую фазу и органическую жидкую фазу, с последующей десорбцией кислого газа из образовавшейся двухфазной смеси путем десорбционной обработки инертным газом. Для применения в качестве такого инертного газа пригодны при этом все газы,которые в условиях десорбции не вступают в реакцию с аминами (А) и (Б), прежде всего азот и воздух. Преимущество этого варианта благодаря малому количеству необходимых для его осуществления аппаратов и малой потребности в энергии состоит в низких капитальных и эксплуатационных затратах. В еще одном предпочтительном варианте осуществления предлагаемого в изобретении способа абсорбент после его введения в контакт с газовой смесью нагревают до температуры, при которой происходит разделение на водную жидкую фазу и органическую жидкую фазу, и из водной жидкой фазы десорбируют кислый газ путем снижения давления и/или путем подвода тепла. Образовавшуюся при этом жидкую фазу объединяют с полученной при разделении фаз органической жидкой фазой и объединенные жидкие фазы вновь в качестве абсорбента вводят в контакт с газовой смесью. При отделении CO2 от природного газа или синтез-газа нагрев насыщенного CO2 абсорбента и разделение фаз предпочтительно проводить при давлении, при котором не происходит десорбция CO2, который десорбируют только из полученной при разделении фаз водной фазы. Соблюдение этого условия позволяет при отделении CO2 от природного газа поддерживать содержание метана в десорбированном CO2 на низком уровне, а при отделении CO2 от синтез-газа поддерживать содержание водорода и CO в десорбированном CO2 на низком уровне. Предлагаемый в изобретении аминсодержащий абсорбент отличается тем, что он, по меньшей мере,содержит воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин (А) формулы (I) в которой R1 обозначает алифатический остаток с 2-6 атомами углерода и с по меньшей мере одной аминогруппой;R2 обозначает водород, C1-C4-алкильную группу или остаток R1. В предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении абсорбент содержит амин (А) формулы В предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении абсорбент содержит амин (А) формулы в которой R3 обозначает водород или C1-C4-алкильную группу, предпочтительно водород или метильную группу, особенно предпочтительно метильную группу;R4 обозначает C1-C4-алкильную группу, предпочтительно C1-C2-алкильную группу, особенно предпочтительно метильную группу;n обозначает число от 2 до 4, предпочтительно 2 или 3, особенно предпочтительно 3. В особенно предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении абсорбент содержит амин (А) формулы (II), где R3, R4 обозначают метил, а n обозначает 3. Предлагаемый в изобретении абсорбент может наряду с амином (А) содержать еще один амин (Б) формулы (III) в которой R5 обозначает C1-C6-алкильную группу, предпочтительно C3-C5-алкильную группу, особенно предпочтительно бутильную группу. Алкильные группы могут быть согласно настоящему изобретению замещены или не замещены, а помимо этого C3-C6-алкильные группы могут быть линейными или разветвленными. Заместитель R5 в предпочтительном варианте не замещен, а более предпочтительно представляет собой незамещенную бутильную группу, особенно предпочтительно незамещенную н-бутильную группу. При осуществлении предлагаемого в изобретении способа можно использовать устройство для отделения кислых газов, прежде всего CO2, от газовой смеси имеет абсорбер, десорбер и контур циркуляции предлагаемого в изобретении абсорбента. Для использования в качестве абсорбера в предлагаемом в изобретении устройстве пригодны те же аппараты, что и описанные выше для применения при абсорбции предлагаемым в изобретении способом. Для использования в качестве десорбера в предлагаемом в изобретении устройстве пригодны те же аппараты, что и описанные выше для применения при десорбции, предусмотренной при осуществлении предлагаемого в изобретении способа. В предпочтительном варианте предлагаемое в изобретении устройство имеет абсорбер и десорбер типа тех, которые известны по их применению в устройствах для отделения кислых газов, прежде всего CO2, от газовой смеси с использованием алканоламина. Ниже предлагаемый в изобретении способ, соответственно предлагаемый в изобретении абсорбент более подробно рассмотрены на примерах, представленный в которых вариант осуществления изобретения, однако, не ограничивает его объем. Пример 1. Получение 4-(3-диметиламинопропиламино)-2,2,6,6-тетраметилпиперидина. В 4-литровый реактор загружают 1808,9 г (11,65 моль) 2,2,6,6-тетраметил-4-пиперидинона и 1191,1 г (11,66 моль) N1,N1-диметил-1,3-пропандиамина и перемешивают в течение 2 ч при 60C. После этого образовавшуюся в ходе реакции воду отгоняют в вакууме. Затем реакционную смесь перемещают в автоклав и смешивают с 76 г никеля Ренея. Автоклав 3 раза продувают азотом, подаваемым каждый раз под давлением 5 бар. Далее проводят гидрирование водородом путем его неоднократного нагнетания под давлением 50 бар, при этом на протяжении всей реакции реакционную смесь интенсивно перемешивают. После этого реакционную смесь подвергают фракционной перегонке. Полученный таким путем продукт имеет температуру кипения 130C при 4,5 мбара. Описанным выше путем удалось выделить 2062 г продукта с чистотой 98,6% и выходом 72% от теории. Примеры 2-12. Насыщение диоксидом углерода (CO2) и определение разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода. В термостатированную и снабженную системой регулирования давления аппаратуру для измерения газожидкостного равновесия при постоянной температуре помещали абсорбент указанного ниже в табл. 1 состава и при постоянном давлении вводили в контакт с газообразным диоксидом углерода, варьируя при этом давление и температуру. В каждом эксперименте по достижении равновесного состояния определяли содержание абсорбированного CO2 в насыщенном им абсорбенте и на основании этого вычисляли степень насыщения как молярное соотношение между CO2 и амином в насыщенном диоксидом углерода абсорбенте. Значения температуры и давления, при которых проводили эксперименты, а также определенные для них значения степени насыщения абсорбента диоксидом углерода приведены ниже в табл. 2. Примечание: АС: абсорбер; 5 ДС: десорбер. В табл. 2 приведены данные о степени насыщения диоксидом углерода при разных значениях температуры. Температура, равная 40C, соответствует температуре, при которой происходит насыщение абсорбента диоксидом углерода в абсорбере. При этом в зависимости от состава газовой смеси и особенностей ее применения парциальное давление CO2 может иметь различные значения (например, p(CO2) = 1 бар или p(CO2) = 3 бара). Температура, равная 110C, соответственно 120C, соответствует температуре десорбции, т.е. температуре, при которой растворитель вновь регенерировали во втором аппарате (десорбере). Обычно десорбцию проводят при давлении в пределах от 1,5 до 2,5 бара, при этом парциальное давление CO2 составляет около 1 бара. При обеих температурах (40 и 110C, соответственно 120C) растворитель в разной степени насыщен диоксидом углерода, а разность между обоими значениями соответствует разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода. Чем больше эта разностная степень насыщения, тем ниже расход (массовый поток) растворителя в установке. Этот фактор не только позволяет снизить капитальные затраты, поскольку достаточно использовать меньшие по своим размерам аппараты, но и оказывает большое влияние на применяемую в десорбере температуру десорбции. По сравнению с известными из уровня техники абсорбентами (А 1, А 2 и А 3) предлагаемые в изобретении абсорбенты (А 4, А 5 и А 7) характеризуются явно большими значениями разностной степени их насыщения диоксидом углерода. Данный фактор равносилен экономии энергии, затрачиваемой на регенерацию, что в свою очередь эквивалентно сокращению эксплуатационных затрат, например, благодаря уменьшению количества пара, необходимого для регенерации растворителя. Предлагаемый в изобретении абсорбент А 5, содержащий смесь из н-бутил-ТМП и ТАТ, полностью неожиданно проявляет еще гораздо более высокую разностную степень его насыщения диоксидом углерода по сравнению с предлагаемым в изобретении абсорбентом А 4, который содержит только ТАТ в качестве амина. На основании результатов, полученных для абсорбентов А 3 и А 4, ожидаемое значение разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода в примере 10 должно было бы составлять от 0,8 до 1,2. Тот факт, что разностная степень насыщения абсорбента диоксидом углерода в приме 4 ре 10 оказалась улучшенной настолько явно, был никоим образом не предсказуем и поэтому явился полностью неожиданным. К сказанному следует добавить, что значения разностной степени насыщения абсорбента диоксидом углерода в примерах 8-12 были получены при температуре регенерации 110C. Температура же в 120C была необходима именно при регенерации абсорбентов А 1 и А 2. Сказанное означает, что при применении абсорбентов А 4, А 5 и А 7 сокращается расход энергии, затрачиваемой на регенерацию. Отсюда вытекает возможность выбора между двумя следующими режимами работы установок. а) Температуру регенерации оставляют на уровне 120C, поэтому в данном случае можно рассчитывать на увеличенную результирующую разностную степень насыщения абсорбента диоксидом углерода по причине меньшей степени насыщения им абсорбента при 120C. Благодаря этому уменьшается кратность циркуляции абсорбента. Под кратностью циркуляции согласно настоящему изобретению подразумевается частота или периодичность, с которой в предлагаемом в изобретении устройстве, представляющем собой абсорбционно-десорбционную установку, требуется рециркулировать определенное количество абсорбента для удаления CO2 из определенного количества газовой смеси с определенным содержанием в ней CO2. б) Температуру регенерации выбирают равной 110C, что приводит к экономии энергии, затрачиваемой на регенерацию. Примеры 13-15. Определение коррозионных свойств. Соответствующий электрохимический метод анализа (метод диаграмм Тафеля) проводили в соответствии с методикой, описанной у Kladkaew N. и др. в Eng. Chem. Res., 48, 2009, c. 8913-8919, соответственно в ASTM G59-971. Соответствующие результаты обобщены в табл. 3. Таблица 3 Предлагаемый в изобретении абсорбент А 5 обладает в сравнении с известными из уровня техники абсорбентами (А 1 и А 3) явно меньшим коррозионным действием, о чем соответственно свидетельствуют явно меньшие значения скорости коррозии, и тем самым увеличивает срок службы установки, соответственно позволяет применять менее дорогие материалы, благодаря чему сокращаются капитальные затраты. Примеры 16-22. Определение свойств разделения абсорбента на компоненты. В герметичный стеклянный сосуд помещали абсорбент указанного в табл. 4 состава и при 20C и атмосферном давлении добавлением сухого льда либо пропусканием газовой смеси из 80 об.% азота, 6 об.% кислорода и 14 об.% CO2 через абсорбент насыщали его диоксидом углерода. После этого стеклянный сосуд закрывали и насыщенный CO2 абсорбент медленно нагревали в масляной бане до тех пор, пока не произошло разделение на две жидкие фазы, которое можно было распознать по помутнению ранее прозрачной смеси. Определенные таким путем температуры разделения абсорбента на компоненты представлены в табл. 5. Таблица 4"н.о." означает "не определяли". Разделение абсорбента А 4, который содержал только ТАТ в качестве амина и который насыщали при парциальном давлении CO2 1 бар, не наблюдалось даже при нагреве до 125C. Полученные в примерах результаты свидетельствуют о том, что выбор относительных количеств ТАТ и н-алкил-ТМП в насыщенном кислыми газами абсорбенте позволяет регулировать температуру его разделения на компоненты. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ абсорбции кислого газа из газовой смеси путем ее введения в контакт с абсорбентом, отличающийся тем, что применяют абсорбент, который, по меньшей мере, содержит воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин (А) формулы (I) в которой R1 обозначает алифатическую группу с 2-6 атомами углерода и по меньшей мере с одной аминогруппой;R2 обозначает водород, C1-C4-алкильную группу или R1. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что абсорбент содержит по меньшей мере один амин (А) формулы (II) в которой R3 обозначает водород или C1-C4-алкильную группу, предпочтительно водород или метильную группу;n обозначает число от 2 до 4. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что абсорбент содержит по меньшей мере один амин (А) формулы (II), в которой R3, R4 обозначают метил, а n обозначает 3. 4. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что абсорбент содержит еще один амин (Б) формулы (III) в которой R5 обозначает C1-C6-алкильную группу, предпочтительно н-бутил. 5. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что применяемый абсорбент содержит еще один растворитель (В). 6. Способ по п.5, отличающийся тем, что применяемый абсорбент содержит сульфолан в качестве растворителя (В). 7. Способ по одному из пп.1-6, отличающийся тем, что применяемый абсорбент содержит воду и необязательно растворитель (В) в количестве от 60 до 80 мас.%, амин (А) в количестве от 1 до 40 мас.% и необязательно амин (Б) в количестве до 39 мас.%. 8. Способ по одному из пп.1-7, отличающийся тем, что применяемый абсорбент содержит ингибиторы коррозии, активаторы, способствующие смачиванию добавки и/или антивспениватели. 9. Способ по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что в качестве газовой смеси используют природный газ или синтез-газ. 10. Способ по одному из пп.1-9, отличающийся тем, что парциальное давление кислого газа составляет от 0,1 до 20 бар. 11. Способ по одному из пп.1-10, отличающийся тем, что абсорбцию кислых газов проводят при температуре в пределах от 20 до 60C. 12. Способ по одному из пп.1-11, отличающийся тем, что десорбцию кислых газов проводят при температуре в пределах от 60 до 100C. 13. Способ по одному из пп.1-12, отличающийся тем, что кислый газ содержит диоксид углерода. 14. Способ по одному из пп.1-13, отличающийся тем, что абсорбент после введения с ним в контакт газовой смеси нагревают до температуры, при которой происходит разделение на водную жидкую фазу и органическую жидкую фазу. 15. Способ по п.14, отличающийся тем, что из водной жидкой фазы путем снижения давления и/или путем подвода тепла десорбируют кислый газ, образовавшуюся при этом жидкую фазу объединяют с полученной при разделении на фазы органической жидкой фазой и объединенные жидкие фазы вновь вводят в качестве абсорбента в контакт с газовой смесью. 16. Способ по п.14, отличающийся тем, что после разделения на фазы из образовавшейся в результате двухфазной смеси десорбируют кислый газ путем десорбционной обработки газом. 17. Аминсодержащий абсорбент, отличающийся тем, что он, по меньшей мере, содержит воду в качестве растворителя и по меньшей мере один амин (А) формулы (I) в которой R1 обозначает алифатическую группу с 2-6 атомами углерода и по меньшей мере с одной аминогруппой;R2 обозначает водород, C1-C4-алкильную группу или R1,и дополнительно содержит еще один амин (Б) формулы (III)