Установка и способ для получения продуктов с5+ с контролируемым дпр

УСТАНОВКА И СПОСОБ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ПРОДУКТОВ С 5+ С КОНТРОЛИРУЕМЫМ ДПР(71)(73) Заявитель и патентовладелец: ФЛУОР ТЕКНОЛОДЖИЗ КОРПОРЕЙШН (US) В изобретении продукты C5+ с контролируемой ДПР получают из подаваемого газа в конфигурациях и способах, в которых более тяжелая часть подаваемого газа фракционируется на несколько потоков, имеющих различные ДПР, и в которых поток C5+ получают из более легкой части подаваемого газа. Сформированные таким образом потоки затем объединяют с получением продуктов C5+ с контролируемым ДПР. Таким образом, контроль ДПР достигают без необходимости во внешних продуктах для смешивания технологических потоков, полученных из подаваемого газа. 014930 Настоящая заявка заявляет приоритет ожидающей совместного решения временной заявки на патент США с серийным номером 60/863021 от авторов, которая зарегистрирована 26 октября 2006 года. Область техники Область изобретения представляет собой переработку газа, в частности, поскольку оно относится к получению газовых конденсатов из углеводородных смесей высокого давления в парообразном/жидком состоянии. Уровень техники Конденсаты C5+ (то есть углеводородные смеси, содержащие в основном углеводороды C5, C6 и более тяжелые) часто получают на установках обработки природного газа, и они могут продаваться как сырье, поскольку такие конденсаты часто могут перерабатываться в топлива для транспортных средств. К сожалению, конденсаты C5+, полученные из предыдущих установок, часто содержат относительно высокие количества нежелательных меркаптанов и компонентов с более высоким давлением паров, и по этой причине должны дополнительно обрабатываться, чтобы удовлетворять требованиям, связанным с окружающей средой и транспортными средствами, включая значения давления паров по Райду (ДПР),температуру конечной точки дистилляции согласно ASTM и максимальное содержание примесей меркаптанов. Например, современные спецификации для продуктов конденсата C5+ требуют, чтобы конденсат имел ДПР 12 и содержание серы не более чем 100 м.д. масс, что часто требует удаления большинства компонентов C5 и более легких компонентов. Поскольку конденсаты C5+, как правило, получают из кислых газовых полей высокого давления, часто присутствуют относительно большие количества углеводородов C4, C5 и более легких и различные примеси, содержащие серу. Известные в настоящее время способы удаления этих более легких компонентов, как правило, приводят к уменьшению получения конденсата и к потере объема продаж продуктов. Для возмещения потерь объема продаж многие из известных в настоящее время конфигураций и способов переработки газа должны использовать дополнительные стадии переработки. Например, конденсаты C5+ могут смешиваться с нафтой с низким ДПР с получением смешанного продукта с более низким ДПР. Альтернативно или в дополнение к этому, поток конденсата C5+ может подвергаться гидрообработке для преобразования и удаления в конечном счете примесей, содержащих серу, все это добавляет сложности установкам разделения нефти/газа и увеличивает затраты на работу и капитальные затраты. Альтернативно, могут быть разработаны конфигурации установок для получения конденсата C5+ из углеводородных смесей высокого давления, которые удовлетворяют требованиям к продукту C5+, без принесения в жертву производительности. Однако, несмотря на несколько известных конфигураций для разделения газового конденсата, конфигурации, которые производят конденсат, который удовлетворяет требованиям к продукту C5+ без отрицательного воздействия на экономику, еще не описаны. Например,патент США 4702819, Sharma et al., говорит об использовании двойных зон фракционирования, в которых первая зона фракционирования использует боковой ребойлер и боковой поток паров. Хотя такие конфигурации делают возможными, по меньшей мере, до некоторой степени желательные уровни разделения газ/жидкость, получение конденсата C5+ с низкими ДПР по-прежнему является очень сложным. В другой известной конфигурации, как иллюстрируется в патенте США 4462813, May et al., многоступенчатый компрессор присоединен к верхней части скважины, к холодильной установке и к сепараторам. Подобно конфигурации Sharma конфигурация May является относительно неэффективной, потребляет много энергии и не является пригодной для получения конденсатов C5+ с требованиями к низким ДПР,особенно при обработке углеводородных смесей высокого давления, содержащих значительные количества компонентов C5 и более легких компонентов. В других известных примерах, как описано в RE 33408 или в патенте США 4507133, Khan et al.,поток паров из деэтанизатора охлаждают до ожижения и приводят в контакт с паровой фазой из потока подаваемых материалов углеводородов для выделения паров метана, этана и пропана из исходных материалов. Подобным же образом, как описано в патенте США 6658893, Mealey, подаваемый газ охлаждают для ожижения более тяжелых компонентов и, по меньшей мере, некоторых из компонентов C2 и более легких компонентов. Последующие стадии конденсирования и поглощения делают потом возможным высокое извлечение компонентов СНГ (то есть C3 и C4+). Такие способы часто ограничены высокими выходами компонентов C3 и C4+ и, как правило, непригодны для более тяжелых компонентов конденсата C5+. Таким образом, хотя в данной области известны многочисленные конфигурации и способы для разделения газовых конденсатов углеводородов, все или почти все из них страдают от одного или нескольких недостатков. По этой причине, по-прежнему имеется необходимость в улучшенных конфигурациях и способах для разделения газового конденсата и, в частности, для выделения газового конденсата из углеводородных смесей высокого давления, которые должны удовлетворять требованиям к давлению паров продукта C5+. Сущность изобретения Настоящее изобретение направлено на конфигурации и способы, в которых один или несколько продуктов C5+ с контролируемым и желательным ДПР получают из подаваемого газа высокого давле-1 014930 ния. В особенно предпочтительных аспектах подаваемый газ разделяют на более тяжелую и более легкую части, и более тяжелую часть подаваемого газа фракционируют на дистиллят, средний поток и донную фракцию, в то время как более легкую часть подаваемого газа перерабатывают с получением потокаC5+. Затем дистиллят с высоким ДПР объединяют с донной фракцией с низким ДПР с получением первого продукта с контролируемым ДПР, а поток C5+ с умеренно высоким ДПР и средний поток с умеренно низким ДПР объединяют с получением второго продукта с контролируемым ДПР. В одном из аспектов предмета настоящего изобретения установка содержит фракционирующую колонну, которая принимает подаваемую смесь углеводородов C5+ и производит дистиллят из головной части колонны, продукт среднего потока и донный продукт. Первое смесительное устройство соединено с фракционирующей колонной и смешивает дистиллят из головной части колонны и донный продукт с получением первого продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР, в то время как второе смесительное устройство соединено с фракционирующей колонной и источником C5+ и смешивает поток C5+ из источника C5+ с продуктом среднего потока с получением при этом второго продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР. Наиболее предпочтительно источник C5+ представляет собой дебутанизатор, который создает донный продукт дебутанизатора как поток C5+, и стабилизатор конденсата (как правило, соединенный с дебутанизатором) конфигурируется для получения смеси углеводородов C5+ из подаваемого газа высокого давления. Кроме того, является предпочтительным, чтобы установка содержала блок извлечения газоконденсата (ГК), который присоединяется с расположением между стабилизатором конденсата и дебутанизатором. По отношению к значениям ДПР потока предполагается, что первый продукт C5+ и/или продукт среднего потока, как правило, имеет ДПР в пределах между 2 и 8 и что второй продукт C5+ и/или дистиллят из головной части колонны, как правило, имеет ДПР по меньшей мере 10. Поток C5+, как правило, имеет ДПР по меньшей мере 12. В другом аспекте предмета настоящего изобретения способ получения продуктов C5+ с контролируемым ДПР будет включать в себя стадию разделения подаваемого газа в блоке разделения с получением при этом газообразной фракции и жидкой фракции. На другой стадии газообразная фракция отделяется с образованием потока C5+, в то время как жидкую фракцию перерабатывают во фракционирующей колонне с получением дистиллята из головной части колонны продукта среднего потока и донного продукта. Дистиллят из головной части колонны и донный продукт затем объединяют с получением первого продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР, а продукт среднего потока и поток C5+ объединяют с получением второго продукта C5+ , имеющего контролируемое ДПР. Наиболее предпочтительно блок разделения содержит стабилизатор конденсата и подаваемый газ представляет собой подаваемый газ высокого давления. В таких конфигурациях предполагается, что газообразная фракция дополнительно перерабатывается с получением ГК и потока C5+ (чаще всего получают в дебутанизаторе, который соединен с возможностью сообщения по текучей среде с блоком извлечения ГК). В других предлагаемых аспектах первый и второй продукты C5+, имеющие контролируемые ДПР, образуются в соответствующих первом и втором смесительных устройствах, где первый продуктC5+ и/или продукт среднего потока имеет ДПР в пределах между 2 и 8 и где второй продукт C5+ и/или дистиллят из головной части колонны имеет ДПР по меньшей мере 10. Поток C5+ при таких способах будет, как правило, иметь ДПР по меньшей мере 12. Различные цели, признаки, аспекты и преимущества настоящего изобретения станут более понятными из следующего далее подробного описания предпочтительных вариантов осуществления настоящего изобретения вместе с прилагаемыми чертежами. Краткое описание чертежей Фиг. 1 из литературы представляет собой схематическую иллюстрацию примерной известной конфигурации установки для извлечения газового конденсата; фиг. 2 представляет собой схематическую иллюстрацию примерной конфигурации для извлечения газового конденсата в соответствии с предметом настоящего изобретения. Подробное описание Авторы обнаружили, что конденсаты C5+ с желаемыми и заданными ДПР могут быть получены из различных источников простым и эффективным образом. В особенно предпочтительных аспектах предмета настоящего изобретения тяжелая фракция подаваемого газа (например, донный продукт стабилизатора конденсата) вводится во фракционирующую колонну C5+, которая производит дистиллят из головной части колонны, среднюю фракцию углеводородов и донный продукт. Среднюю фракцию углеводородов затем используют для смешивания с конденсатом C5+, имеющим относительно высокое ДПР (например, донный продукт дебутанизатора) с получением первого продукта с низким ДПР. Дистиллят с высоким ДПР и донный продукт с низким ДПР также объединяют с получением второго продукта с низким ДПР. Предпочтительно источник углеводородов обеспечивает поток углеводородов высокого давления,который содержит относительно большое количество компонентов C5 и более легких компонентов (85% или выше). Таким образом, пригодные для использования источники для конденсатов C5+ включают в себя установки для обработки природного газа и неприродного газа (например, установки обработки-2 014930 нефти). Чаще всего конденсаты C5+ обеспечиваются одним или несколькими компонентами установок обработки газа, включая стабилизатор конденсата, дебутанизатор и тому подобное. В одном особенно предпочтительном аспекте предмета настоящего изобретения предполагаемые установки содержат фракционирующую колонну конденсата C5+, которая конфигурируется для приема углеводородов C5+ из установки стабилизатора конденсата, где фракционирующая колонна конденсата C5+ конфигурируется для работы при условиях для получения дистиллята из головной части колонны, содержащей фракцию более легких углеводородов (в основном C5-C7), среднюю фракцию углеводородов (C7-C8+) и донный продукт (в основном C7+ и тяжелее). Среднюю фракцию углеводородов предпочтительно используют для смешивания с конденсатом C5+, полученным из дебутанизатора или другого соответствующего источника для контроля ДПР. Предпочтительно средняя фракция углеводородов имеет конечную точку согласно ASTM примерно от 230F (110C) примерно до 350F (177C) и ДПР в пределах между 3 и 9 фунт/кв.дюйм абс. (2,0686,205 H/см 2). Следовательно, положение отбора для средней фракции углеводородов, как правило, находится в верхней секции фракционирующей колонны конденсата C5+. В зависимости от композиции и/или ДПР средней фракции и/или конденсата C5+ из дебутанизатора должно быть понятно, что отношение потока средней фракции углеводородов к потоку конденсата C5+ из дебутанизатора может изменяться в пределах между 0,1 и 1,0. Предлагаемые конфигурации также включают в себя механизм, позволяющий смешивать продукт дистиллята из головной части колонны, из фракционирующей колонны конденсата C5+, с его донным продуктом, с получением, таким образом, смеси, которая является пригодной для дальнейшей обработки в установках для обработки. Разумеется, когда это требуется или является по-иному желательным, по меньшей мере часть продукта дистиллята из головной части колонны и/или донного продукта фракционирующей колонны также может смешиваться со средней фракцией углеводородов и/или другой (например, из дебутанизатора фракцией конденсата C5+). Необходимо отметить, что такие конфигурации и способы не оценивались в данной области. Примерная известная конфигурация для выделения углеводородов конденсата C5+ из установки для обработки газа изображена на фиг. 1 из литературы. Здесь поток подаваемого газа 1 сначала разделяется в установке стабилизатора конденсата 50 на поток паров 3, содержащий C5 и более легкие углеводороды,и на поток донной жидкости 2, содержащий в основном компоненты C5 и более тяжелые компоненты. Установка стабилизатора конденсата, как правило, содержит компрессоры, сепаратор и отгонную секцию или фракционирующую колонну (не показаны) и конфигурируется в целом для получения продуктаC5 + с ДПР от 4 до 8 фунт/кв.дюйм абс. (2,8-5,5 H/см 2). Это требование к ДПР является необходимым для обеспечения безопасности хранения и транспортировки продукта. Поток 3 дополнительно перерабатывают в установке для удаления кислотного газа 51, которая удаляет компоненты кислотного газа из подаваемого газа, необходимые согласно требованиям к товарному газу. Переработанный таким образом газовый поток 4 сушат в дегидраторах с молекулярными ситами 52 с получением высушенного потока паров 5, что предотвращает образование гидрата или замерзание в криогенной секции блока извлечения ГК 53. Высушенный газ дополнительно перерабатывается в блоке извлечения ГК 53, который производит продукт C3+ 6 и остаточный газовый поток 18. Остаточный газ направляется в сеть трубопроводов товарного газа, в то время как продукт C3+ фракционируется в установке депропанизатора 54 на продукт C3, поток 7 и продукт C4+, поток 8, который дополнительно фракционируют в дебутанизаторе 60 на продукт C4, поток 9 и продукт C5+, поток 10. Необходимо отметить, что поскольку большая часть более тяжелых компонентов (компоненты C7 и более тяжелые компоненты) уже удалены в предыдущей установке стабилизатора конденсата, остаточных более тяжелых углеводородов в исходных материалах для дебутанизатора значительно меньше. Как следствие, поток конденсата C5+ из нижней части дебутанизатора не имеет значительно более тяжелых углеводородов (например, C7+), необходимых для продукта с низким ДПР. По этой причине ДПР конденсата C5+ из дебутанизатора, как правило, составляет примерно 13,5 фунт/кв.дюйм абс. (9,3 H/см 2) или выше, что является проблематичным для большинства применений при экспорте, транспортировке и/или хранении. Одно из решений для уменьшения высокого значения ДПР представляет собой поступление извне нафты с низким ДПР (например, с ДПР 11 фунт/кв.дюйм абс. (7,6 H/см 2) или ниже, поток 16), которая может смешиваться с конденсатом C5+ с высоким ДПР, с формированием смешанного потока смеси 19 с ДПР 12,5 фунт/кв.дюйм абс. (8,6 H/см 2), удовлетворяющим требованиям к продукту. Как правило, отношение смешивания поступающей извне нафты и конденсата C5+ является обратно пропорциональным ДПР поступающей извне нафты. К сожалению, эта операция смешивания основывается на качестве и доступности поступающей извне нафты, которая может быть ненадежной. В противоположность этому, фиг. 2 изображает примерную конфигурацию, в которой ДПР конденсата C5+ эффективно понижается, не основываясь на смешивании исходных материалов из внешнего источника (например, поступающей извне нафты). Здесь, донный поток 2 из стабилизатора вводят во фракционирующую колонну конденсата 55, которая производит три потока продукта, поток дистиллята из головной части колонны 15, имеющей ДПР примерно 14,4 фунт/кв.дюйм абс. (9,9 H/см 2), поток средней фракции 16, имеющей ДПР примерно 4 фунт/кв.дюйм абс. (2,8 H/см 2), и донную фракцию 12, имеющую ДПР примерно 0,3 фунт/кв.дюйм абс. (0,2 H/см 2). При типичной работе фракционирующая колонна-3 014930 предпочтительно работает при давлении верхней части примерно 15 фунт/кв.дюйм (10,3 H/см 2) в датчике и кипятится с помощью с ребойлера 59, работающего примерно при 395F (219C). Поток из головной части колонны фракционирующей колонны 11, как правило, при 185F (103C) конденсируют в воздушном охладителе 56 с получением при этом продукта дистиллята из головной части колонны 13, как правило, примерно при 155F (86C). Поток дистиллята из головной части колонны после отделения в барабане 57 прокачивается с помощью насоса 58 примерно до 30 фунт/кв.дюйм (20,7 Н/см 2) в датчике. Часть потока, высвобождающегося из насоса, используют в качестве флегмы 14 для фракционирующей колонны, и оставшаяся часть (поток 15) используется для смешивания с потоком донного продукта 12 с использованием устройства для смешивания или перемешивания 81. Следовательно, необходимо отметить,что поток продукта дистиллята из головной части колонны 15, когда смешивается с донным потоком 12,образует продукт конденсата C5+ 17 с ДПР примерно 6 фунт/кв.дюйм абс. (4,1 H/см 2) или ниже. Необходимо также отметить, что фракционирующая колонна 55 производит боковой откачиваемый поток 16, который содержит в основном углеводороды C7-C8 с конечной точкой согласно ASTM примерно 236F (113C) и ДПР примерно 4 фунт/кв.дюйм абс. (2,8 H/см 2), который, когда объединяется с конденсатом C5+ 10 из дебутанизатора, образует смешанный поток 19 с ДПР 11,5 фунт/кв.дюйм абс.(7,9 H/см 2) или ниже. Использование устройства для смешивания или перемешивания 80 может быть необходимым для обеспечения однородного смешивания. Имеется множество смесительных устройств,известных в данной области, и все известные смесительные устройства считаются пригодными для использования здесь, включая статические смесители, импеллерные смесители и тому подобное. В определенных вариантах осуществления предполагается также, что смешивание не является критичным, и в таких случаях смесительное устройство может представлять собой коллектор или другое устройство(Y-соединение), в котором два потока объединяются с образованием одного потока. Кроме того, должно быть понятно, что контроль протекания для потоков, которые должны объединяться, может осуществляться многочисленными способами. Однако, как правило, является предпочтительным, чтобы автоматизированная система (как правило, управляемая компьютером) устанавливала скорость потока для соответствующих потоков на основе информации об ДПР соответствующих потоков, получаемой в реальном времени или заданной. В наиболее типичных конфигурациях и способах и в зависимости от типа и химической композиции подаваемого газа, как правило, предполагается, что первый продукт C5+ и продукт среднего потока имеет ДПР между 2 и 8, а чаще между 3 и 7. Углеводороды среднего потока будут, как правило, иметь более низкое ДПР, чем первый продукт C5+ (который представляет собой сочетание донного продукта фракционирующей колонны и дистиллята из головной части колонны), а в большинстве случаев будет находиться в пределах между примерно 2 и 6, а чаще всего между 3 и 5. Второй продукт C5+ будет, как правило, иметь ДПР меньше примерно чем 12, а более предпочтительно меньше чем 11. В отношении дистиллята из головной части колонны и потока C5+ (например, из дебутанизатора), как правило, предполагается, что ДПР равно по меньшей мере 12, а более предпочтительно находится в пределах между 13 и 17. Как будет по-прежнему использоваться здесь в дальнейшем, термин "примерно", когда используется в сочетании с численными значениями, относится к абсолютному отклонению, равному или меньшему чем 10% от численного значения, если не утверждается иного. По этой причине, например, термин"примерно 10 мол.%" включает в себя диапазон от 9 мол.% (включительно) до 11 мол.% (включительно). Примерная сводка температур дистилляции согласно ASTM и свойства ДПР для различных потоков показаны в таблице ниже. Относительно остальных номеров и компонентов на фиг. 2 применяются одинаковые соображения для компонентов и номеров, сходных с фиг. 1. Необходимо отметить, что предполагаемые конфигурации, когда сравниваются с известными до этого конфигурациями и способами, обеспечивают значительное понижение ДПР и меркаптановых примесей в продукте конденсата C5+ без каких-либо дополнительных стадий обработки или поступления извне нафты с низкими ДПР для смешивания. Как следствие, предполагаемые способы получения рыночных продуктов конденсата C5+ будут включать в себя работу фракционирующей колонны конденсата C5+, так что фракционирующая колонна производит дистиллят, среднюю фракцию и донную фракцию. Среднюю фракцию затем смешивают с конденсатом C5+ из дебутанизатора для понижения ее свойств ДПР, а фракцию дистиллята смешивают с донной фракцией из фракционирующей колонны кон-4 014930 денсата с получением дополнительного продукта конденсата C5+ с еще более низким ДПР. Таким образом описаны конкретные варианты осуществления и применения контроля ДПР для конденсатов C5+. Однако специалистам в данной области должно быть ясно, что множество модификаций, кроме тех, которые описаны выше, являются возможными без отклонения от концепции настоящего изобретения. По этой причине предмет настоящего изобретения не должен ограничиваться ничем, за исключением духа прилагаемой формулы изобретения. Кроме того, при интерпретации как описания, так и формулы изобретения все термины должны интерпретироваться самым широким возможным образом,совместимым с контекстом. В частности, термины "содержит" и "содержащий" должны интерпретироваться как относящиеся к элементам, компонентам или стадиям неэксклюзивным образом, показывая,что упомянутые элементы, компоненты или стадии могут присутствовать, или использоваться, или объединяться с другими элементами, компонентами или стадиями, которые не упоминаются в явном виде. Кроме того, когда определение или использование термина в источнике, который включается сюда в качестве ссылки, несовместимо с определением этого термина, приведенного здесь, или противоречит ему,применяется определение этого термина, приведенное здесь, а определение этого термина в ссылке не применяется. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Установка, содержащая фракционирующую колонну, выполненную с возможностью приема подаваемой смеси материалов углеводородов C5+ и для получения из смеси углеводородов C5+ дистиллята из головной части колонны,продукта среднего потока и донного продукта; первое смесительное устройство, которое соединено по текучей среде с фракционирующей колонной и выполнено с возможностью смешивания дистиллята из головной части фракционирующей колонны и донного продукта фракционирующей колонны с получением первого продукта C5+, имеющего контролируемое давление паров по Райду (ДПР); второе смесительное устройство, которое соединено по текучей среде с фракционирующей колонной и источником C5+, причем источник C5+ выполнен с возможностью получения потока C5+; и причем второе смесительное устройство выполнено с возможностью смешивания продукта среднего потока и потока C5+ с получением второго продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР. 2. Установка по п.1, в которой источник C5+ представляет собой дебутанизатор и где поток C5+ представляет собой донный продукт дебутанизатора. 3. Установка по п.2, дополнительно содержащая стабилизатор конденсата, который выполнен с возможностью получения смеси углеводородов C5+ из подаваемого газа высокого давления. 4. Установка по п.3, в которой стабилизатор конденсата соединен по текучей среде с дебутанизатором. 5. Установка по п.4, в которой блок извлечения газоконденсата соединен по текучей среде со стабилизатором конденсата и дебутанизатором и расположен между ними. 6. Установка по п.1, в которой первый продукт C5+ и/или продукт среднего потока имеет ДПР в пределах между 2 и 8. 7. Установка по п.1, в которой второй продукт C5+ имеет ДПР меньше чем 12. 8. Установка по п.1, в которой поток дистиллята из головной части колонны и/или поток C5+ имеет ДПР по меньшей мере 12. 9. Способ получения продуктов C5+, имеющих контролируемое ДПР, в котором разделяют подаваемый газ в блоке для разделения с образованием газообразной фракции и жидкой фракции; обрабатывают газообразную фракцию с получением потока C5+ и обрабатывают жидкую фракцию во фракционирующей колонне с получением дистиллята из головной части колонны продукта среднего потока и донного продукта; объединяют дистиллят из головной части фракционирующей колонны и донный продукт фракционирующей колонны с получением первого продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР; и объединяют продукт среднего потока и потока C5+ с получением второго продукта C5+, имеющего контролируемое ДПР. 10. Способ по п.9, в котором блок разделения содержит стабилизатор конденсата. 11. Способ по п.9, в котором подаваемый газ представляет собой подаваемый газ высокого давления. 12. Способ по п.9, в котором стадия обработки газообразной фракции включает в себя фракционирование газоконденсата (ГК) из газообразной фракции в блоке извлечения ГК. 13. Способ по п.12, в котором дебутанизатор соединен по текучей среде с блоком извлечения ГК и обеспечивает поток C5+. 14. Способ по п.9, в котором первый и второй продукты C5+, имеющие контролируемые ДПР, получают в соответствующих первом и втором смесительных устройствах.-5 014930 15. Способ по п.9, в котором первый продукт C5+ и/или продукт среднего потока имеет ДПР между 2 и 8. 16. Способ по п.9, в котором второй продукт C5+ имеет ДПР меньше чем 12. 17. Способ по п.9, в котором дистиллят из головной части колонны и/или поток C5+ имеет ДПР по меньшей мере 12.