Способ каротажа скважины с использованием материала, поглощающего тепловые нейтроны

СПОСОБ КАРОТАЖА СКВАЖИНЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МАТЕРИАЛА,ПОГЛОЩАЮЩЕГО ТЕПЛОВЫЕ НЕЙТРОНЫ В изобретении предлагается способ определения местоположения и высоты разрыва в подземной формации с использованием испускающего нейтроны (нейтронного) скважинного зонда для каротажа. Способ предусматривает получение набора данных до разрыва, разрыв пласта с использованием суспензии, которая содержит расклинивающий наполнитель, меченый имеющим высокое сечение захвата тепловых нейтронов материалом, получение набора данных после разрыва, сравнение набора данных до разрыва с набором данных после разрыва, чтобы определить местоположение расклинивающего наполнителя, и сопоставление местоположения расклинивающего наполнителя с глубиной измерения в стволе скважины, чтобы определить местоположение и высоту разрыва. В случае использования PNC зонда также можно определить,находится ли расклинивающий наполнитель в разрыве, в стволе скважины поблизости от разрыва или там и здесь. Способ также может предусматривать проведения множества процедур каротажа после разрыва, используемых для определения различных характеристик разрыва и дебита пласта. 017285 Предпосылки к созданию изобретения Настоящее изобретение в общем имеет отношение к операциям гидравлического разрыва пласта, а более конкретно к способам идентификации вызванного (индуцированного) разрыва подземной формации с использованием основанных на испускании нейтронов скважинных зондов для каротажа. Для повышения эффективности добычи углеводородов из подземных пластов, а в особенности из пластов с низкой пористостью и/или с низкой проницаемостью, обычно используют технологию вызванного разрыва (называемого далее как "операции разрыва", "гидравлический разрыв" или просто "разрыв") содержащих углеводород пластов. В типичной операции разрыва флюиды закачивают в нисходящую скважину под высоким давлением, что вызывает образование разрывов (трещин) в пласте вокруг ствола скважины, с созданием имеющих высокую проницаемость каналов, способствующих увеличению потока углеводородов в ствол скважины. Эти операции разрыва могут быть проведены как в горизонтальных и наклонных, так и в вертикальных скважинах, в любых интервалах необсаженных скважин или в обсаженных скважинах через перфорации. В обсаженных вертикальных скважинах, например, флюиды высокого давления выходят из ствола скважины через перфорации в обсадной трубе и через окружающий цемент и вызывают разрыв пластов,обычно с созданием тонких, обычно вертикальных разрывов (трещин) в виде листов в более глубоких пластах, в которых обычно находят нефть и газ. Эти вызванные разрывы обычно идут в боковом направлении на значительное расстояние от ствола скважины в окружающие пласты, а также идут вертикально,пока разрыв не доходит до пласта, в котором трудно создать разрывы, находящегося выше и/или ниже желательного интервала разрыва. Направления максимального и минимального горизонтального механического напряжения в пласте определяют азимутальную ориентацию вызванных разрывов. Обычно,если нагнетаемый в скважину флюид, который иногда называют суспензией, не содержит твердой фазы раствора (твердых частиц), которая оседает в разрыве после снижения давления флюида, то тогда разрыв вновь закрывается (смыкается) и теряется повышение проницаемости каналов. Эта твердая фаза раствора, называемая расклинивающим наполнителем, обычно содержит зерна песка или керамические частицы, причем флюид (жидкость), который используют для нагнетания этой твердой фазы раствора в скважину, обычно должен быть достаточно вязким, так чтобы частицы расклинивающего наполнителя оставались захваченными во флюиде, когда он движется вниз в скважине и выходит в вызванные разрывы. Ранее для создания имеющих разрывы (трещины) пластов использовали материалы, называемые брекерами, которые также нагнетают в скважину в суспензии разрыва и которые снижают вязкость флюида разрыва с желательной временной задержкой, что позволяет легко выводить эти флюиды из разрывов в процессе добычи, оставляя частицы расклинивающего наполнителя на месте в вызванных разрывах, чтобы предотвращать их смыкание и, таким образом, в основном обеспечивать протекание флюида добычи через них. Расклинивающие наполнители могут быть введены в вызванные разрывы вместе с флюидом низкой вязкости в операциях разрыва, называемых операциями разрыва водой. Жидкостью для гидроразрыва при разрывах водой является вода с небольшими добавками полимера и других добавок или без них. Разрывы водой являются предпочтительными по причине низкой стоимости использованной жидкости(воды). Кроме того, когда используют сшитые полимеры, важно, чтобы брекеры были эффективными или чтобы флюид не мог вытекать из разрыва с эффективным ограничением потока флюидов пласта. В случае разрывов водой, так как флюид не является сшитым, эффективность брекеров не является существенной. Обычно используют расклинивающие наполнители, которые представляют собой пески, покрытые смолой пески и керамические расклинивающие наполнители. Керамические расклинивающие наполнители, которые типично приготавливают из природных материалов, таких как каолин и бокситные глины,обладают рядом преимуществ по сравнению с песками или покрытыми смолой песками, главным образом за счет предела прочности при сжатии приготовленной керамики и конфигурации ее частиц, имеющих высокую сферичность. Несмотря на то что вызванный разрыв является обладающим высокой эффективностью, средством добычи углеводородов, тем не менее при этом обычно возникает необходимость определения интервала(интервалов), который (которые) будет (будут) расклинен(ы) после завершения операции разрыва. Возможно наличие зон внутри желательного интервала (интервалов) разрыва, которые не будут иметь эффективного разрыва, за счет аномалий в пласте или проблем в стволе скважины, таких как неэффективные или блокированные перфорации. Также желательно знать, что разрывы (трещины) идут вертикально через весь желательный интервал (интервалы) разрыва, а также знать, идет ли любой разрыв (разрывы) вертикально снаружи от желательного интервала. В последнем случае, если разрыв входит в водоносную зону, то возникающее поступление воды будет крайне нежелательным. Во всех таких ситуациях информация о местоположении имеющих и не имеющих разрывы зон будет очень полезной для планирования операций ремонта в проблемной скважине и/или для планирования операций разрыва пласта в других возможных скважинах. Уже известны различные способы, которые использовали в прошлом для помощи при определении местоположения имеющих эффективные разрывы интервалов и протяженности разрывов в операциях-1 017285 разрыва. Например, ранее уже использовали акустические каротажные диаграммы. Акустические каротажные диаграммы являются чувствительными к присутствию разрывов, так как разрывы влияют на скорости и амплитуды акустических волн сжатия и волн сдвига, движущихся в пласте. Однако на эти каротажные диаграммы также влияют различные другие параметры, такие как тип горной породы, пористость пласта, геометрия пор, условия в стволе скважины и присутствие природных разрывов в пласте. Другой использовавшейся ранее технологией обнаружения разрывов, основанной на акустике, является технология "crack noise" (шум трещины), в которой акустический преобразователь, введенный в скважину непосредственно после операции разрыва, "слушает" сигналы, исходящие из разрывов, когда они закрываются после снижения давления разрыва. Эта технология имеет только ограниченное применение по причине: (1) логистических и механических проблем, связанных с необходимостью установки датчика (датчиков) на место при проведении операции разрыва, так как датчик должен быть включен почти сразу же после завершения операции разрыва, и (2) использования звука, возникающего при смыкании разрывов, так что эффективные разрывы, которые расклинены для предотвращения их смыкания,часто не создают шумовых сигналов, которые также легко обнаружить, как и сигналы от нерасклиненных разрывов, что может приводить к вводящим в заблуждение результатам. Ранее также использовали матрицы инклинометров на поверхности для определения наличия подземных разрывов. Эти датчики позволяют обнаруживать очень малые изменения в контурах земной поверхности над пластом при наличии его разрывов, причем эти изменения с использованием указанной матрицы часто позволяют определять местоположения интервалов разрыва. Эта технология является очень дорогой для внедрения и обычно имеет вертикальную разрешающую способность, недостаточную для идентификации имеющих разрывы и не имеющих разрывов зон в интервале разрыва, причем эта технология не позволяет эффективно определить, идет ли разрыв вертикально вне желательного вертикального интервала (интервалов) разрыва. Микросейсмические зонды также использовали ранее для картографирования местоположений и геометрий разрыва. В этом способе определения местоположения разрыва микросейсмическую матрицу помещают в другую скважину, которая находится поблизости от скважины, где осуществляют гидравлический разрыв. Во время операций разрыва микросейсмический зонд записывает микросейсмы, возникающие в результате операции разрыва. За счет картографирования местоположений микросейсмов можно оценить высоту и длину вызванного разрыва. Однако этот способ является дорогим и требует наличия расположенной поблизости скважины. В других типах ранее использованных технологий определения местоположения разрыва используют способы радиоактивного каротажа. В первом таком способе радиоактивного каротажа используют радиоактивные материалы, которые перемешивают на буровой площадке с расклинивающим наполнителем и/или с флюидом разрыва, непосредственно перед тем, как закачивать расклинивающий наполнитель и/или флюид разрыва в скважину. После осуществления такого нагнетания скважинный зонд для каротажа перемещают через ствол скважины, чтобы обнаруживать и записывать гамма-лучи, испускаемые радиоактивным материалом, ранее введенным в скважину, после чего записанные связанные с радиоактивностью данные соответствующим образом интерпретируют, чтобы обнаружить местоположения, разрыва. Во втором ранее использованном способе радиоактивного каротажа производят нагнетание одного или нескольких устойчивых изотопов в скважину, вместе с расклинивающим наполнителем в суспензии разрыва, причем такой изотопный материал может быть активирован (то есть сделан радиоактивным) за счет испускающего нейтроны участка скважинного зонда для каротажа, который спускают в скважину после процесса разрыва. Спектроскопический детектор гамма-лучей зонда обнаруживает и записывает гамма-лучи, возникающие при спаде радиоактивности ядер ранее активированного материала изотопного индикатора, когда зонд движется мимо активированного материала. После этого анализируют гаммаспектры, чтобы идентифицировать активированные ядра, и, таким образом, зоны разрыва. Каждая из этих ранее использованных технологий для локализации подземных разрывов имеет известные ограничения и недостатки, в том числе: 1) необходимость нагнетания радиоактивного материала в скважину или необходимость создания радиоактивности в скважине за счет активации ранее не радиоактивного материала в скважине; 2) необходимость использования сложных и/или имеющих высокую разрешающую способность спектроскопических детекторов гамма-лучей и методов анализа спектральных данных; 3) способность анализа только на нежелательно мелкой глубине разрыва; 4) потенциальные опасности, возникающие за счет возможного вытекания назад на поверхность радиоактивных расклинивающих наполнителей или флюидов; 5) потенциальная опасность радиоактивного заражения оборудования на буровой площадке; 6) необходимость приготовления расклинивающего наполнителя на буровой площадке, чтобы избежать существенного радиоактивного спада материалов расклинивающего наполнителя до проведения процедур каротажа скважины; 7) возможность появления избытка радиоактивного материала на поверхности, который не может быть использован в другой скважине; 8) необходимость использования специализированных скважинных зондов для каротажа, эксплуа-2 017285 тация которых является нежелательно дорогой; 9) необходимость нежелательно медленной скорости перемещения скважинного зонда для каротажа через ствол скважины; 10) необходимость использования сложной спектральной деконволюции гамма-лучей, или других сложных процедур обработки данных. Из проведенного описания можно сделать вывод о том, что существует необходимость в создании способов обнаружения местоположения подземного разрыва, которые позволяют смягчить остроту, по меньшей мере, некоторых из указанных выше проблем, ограничений и недостатков, связанных с ранее использованными технологиями обнаружения местоположения разрыва, которые были описаны выше в общих чертах. Краткое описание фигур На фиг. 1 показана схема размещения на буровой площадке оборудования для осуществления разрыва. На фиг. 2 схематично показан каротаж подземного пласта, содержащего вызванные разрывы. На фиг. 3 А и 3 В показаны виды сверху с ориентацией по оси Z геометрий "para" и "perp" расположения зонда относительно разрыва. На фиг. 4A-4F показаны графики трех смоделированных детекторов в различных местоположениях(ближнее, дальнее, сверхдальнее) в компенсированном нейтронном зонде для каротажа, показывающие чувствительность скорости подсчета нейтронов в функции ширины разрыва и концентрации карбида бора (В 4 С) в расклинивающем наполнителе. На фиг. 4G-4L показаны графики, аналогичные графикам на фиг. 4A-4F, с оксидом гадолиния(Gd2O3), замещающим В 4 С в качестве имеющего высокое сечение захвата материала в расклинивающем наполнителе. На фиг. 5 А и 5 В показаны графики оценки глубины измерения с использованием двух детекторов в различных местоположениях (ближнем и дальнем) в компенсированном нейтронном зонде для каротажа. На фиг. 5 А показан график для ближнего и дальнего детекторов скоростей подсчета в функции моделированного внешнего радиуса пласта, содержащего разрыв. На фиг. 5 В показан график для ближнего и дальнего детекторов скоростей подсчета, смоделированный для компенсированного нейтронного зонда для каротажа в "para" ориентации, в функции меченого расклинивающего наполнителя, введенного в различные объемные элементы разрыва, расположенные радиально снаружи от обсадной трубы ствола скважины. На фиг. 6 А-6 В показаны смоделированные точки вдоль кривых спада обнаруженных тепловых нейтронов и захвата гамма-лучей с использованием 14 MeV генератора импульсных нейтронов. На фиг. 6 А и 6 В показаны данные для детекторов в трех положениях с различными промежутками от источника,причем показаны кривые данных спада до (фиг. 6 А) и после (фиг. 6 В) ввода в разрывы меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя, а также показаны вычисленные компоненты спада для пласта и скважины, в виде уравнения и в графическом виде. На фиг. 6 С показаны аналогичные кривые спада, полученные с использованием меченого расклинивающего наполнителя, введенного в кольцевое пространство ствола скважины вместо разрывов пласта. На фиг. 6 А-6 С верхние (с наивысшей скоростью подсчета) графики представляют собой кривые спада и компоненты от ближнего детектора, промежуточные графики представляют собой данные спада от дальнего детектора, а нижние (с наименьшей скоростью подсчета) графики представляют собой данные спада от сверхдальнего детектора. На фиг. 7 А-7 В показаны примерные каротажные диаграммы для идентификации расклинивающего наполнителя в пласте и в области ствола скважины. На фиг. 7 А показан пример каротажной диаграммы,полученной при помощи компенсированного нейтронного зонда для каротажа с тремя детекторами тепловых нейтронов (ближним, дальним и сверхдальним, которые установлены в зонде при последовательно большем расстоянии от его генерирующего нейтроны участка). Скважинный зонд для каротажа методом захвата импульсных нейтронов с детектором захвата гамма-лучей или с детектором тепловых нейтронов позволяет получать каротажную диаграмму, аналогичную показанной на фиг. 7 В. В условиях нормального каротажа зонд для каротажа методом захвата импульсных нейтронов имеет по меньшей мере два детектора, а именно детектор ближнего действия и детектор дальнего действия, причем каждый детектор генерирует (собственную) каротажную диаграмму. Подробное описание изобретения В способах в соответствии с настоящим изобретением не используют сложные и/или имеющие высокую разрешающую способность спектроскопические детекторы гамма-лучей. Кроме того, не требуются способы анализа спектральных данных, а глубина анализа превышает глубину, достижимую за счет ядерной технологии с использованием активации нейтронов в скважине. Отсутствуют потенциальные опасности, связанные с возможным вытеканием назад на поверхность радиоактивных расклинивающих наполнителей или флюидов, а также отсутствует радиоактивное заражение оборудования на буровой площадке. Материально-техническое обеспечение операций также является очень простым: (1) расклинивающий наполнитель может быть приготовлен задолго до требуемых операций разрыва, без опасений относительно спада радиоактивности в течение времени ожидания, (2) нет опасений относительно воз-3 017285 действия радиации на расклинивающий наполнитель во время транспортировки и хранения расклинивающего наполнителя, (3) любой избыток расклинивающего наполнителя, приготовленного для проведения одной операции разрыва, может быть использован в любой другой последующей операции разрыва, и (4) возможно использование широко распространенных и обычно имеющих низкую стоимость эксплуатации скважинных зондов для каротажа. Кроме того, нет необходимости в низкой скорости каротажа и нет необходимости в использовании сложной спектральной деконволюции гамма-лучей или другой сложной обработки данных (кроме возможной нормализации каротажных диаграмм). Более того, стоимость процедуры с использованием нейтронных или компенсированных нейтронных зондов намного ниже, чем при использовании способов, в которых требуются дорогие изотопные индикаторы, сложная аппаратура обнаружения, дорогие скважинные зонды для каротажа или сложная обработка данных. В вариантах осуществления настоящего изобретения предлагается способ определения местоположения и высоты разрыва в подземной формации с использованием скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов ("PNC" зонда), компенсированного нейтронного зонда или нейтронного зонда с одиночным детектором. Способ предусматривает получение набора данных предварительного разрыва пласта, гидравлический разрыв пласта с использованием суспензии, которая содержит жидкость и расклинивающий наполнитель, причем весь такой расклинивающий наполнитель или его фракция содержит материал, поглощающий тепловые нейтроны; получение набора данных после разрыва пласта, сравнение набора данных до разрыва и набора данных после разрыва пласта, чтобы определить местоположение расклинивающего наполнителя, и сопоставление местоположения расклинивающего наполнителя с измеренной глубиной скважины, чтобы определить местоположение и высоту разрыва. Каждый из наборов данных до разрыва и после разрыва получают за счет опускания в скважину,пересекающую подземную формацию, испускающего нейтроны зонда для каротажа, который содержит источник непрерывных или импульсных нейтронов и один или несколько детекторов тепловых нейтронов или гамма-лучей; испускания нейтронов из источника нейтронов в скважину и пласт (формацию) и обнаружения в области скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, возникающих за счет ядерных реакций источника нейтронов с элементами в области ствола скважины и в подземной формации. В описании настоящего изобретения термин "область ствола скважины" включает в себя скважинный зонд для каротажа, скважинный флюид, трубы в стволе скважины и любые другие находящиеся в кольцевом пространстве материалы, такие как цемент, который введен между формацией и трубой (трубами) в стволе скважины. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения с использованием PNC зонда наборы данных до разрыва и после разрыва используют для различения расклинивающего наполнителя в пласте от расклинивающего наполнителя в скважине. В соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения, в котором используют PNC зонд, этот PNC скважинный зонд для каротажа генерирует данные, которые содержат каротажные скорости подсчета, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в пласте, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в скважине и вычисленные параметры компонента спада в пласте и скважине, связанные со скоростью подсчета. В соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения в котором используют компенсированный нейтронный зонд, этот компенсированный нейтронный зонд используют для того, чтобы определить местоположение и высоту разрыва в пласте и пористость пласта. Наборы данных до разрыва и после разрыва, полученные при помощи компенсированного нейтронного зонда для каротажа, содержат скорости подсчета и отношения скоростей подсчета. В соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения, зонд с одиночным детектором тепловых нейтронов используют для того, чтобы определить местоположение и высоту разрыва. Наборы данных до разрыва и после разрыва, полученные при помощи зонда с одиночным детектором тепловых нейтронов, содержат скорости подсчета. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения наборы данных до разрыва и после разрыва нормализуют до проведения операции сравнения наборов данных до разрыва и после разрыва. Нормализация предусматривает корректировку данных до разрыва и после разрыва в соответствии с условиями окружающей среды и/или с различными характеристиками зондов, чтобы можно было производить сравнение наборов данных. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения суспензия разрыва содержит расклинивающий наполнитель, который содержит материал, поглощающий тепловые нейтроны. Расклинивающий наполнитель, который содержит поглощающий тепловые нейтроны материал, имеет сечение захвата тепловых нейтронов, превышающее сечение захвата тепловых нейтронов элементами, которые обычно встречаются в подземных зонах, подлежащих разрыву. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения расклинивающий наполнитель, который содержит поглощающий тепловые нейтроны материал, имеет макроскопическое сечение захвата тепловых нейтронов, составляющее по меньшей мере около 90 единиц захвата, а преимущественно до 900-4 017285 единиц захвата или больше. Материал расклинивающего наполнителя преимущественно представляет собой гранулированный керамический материал, причем по существу каждое зерно материала расклинивающего наполнителя имеет введенный в него поглощающий тепловые нейтроны материал, имеющий высокое сечение захвата. В соответствии с еще одним вариантом осуществления настоящего изобретения поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собой бор, кадмий, гадолиний, иридий, а также их смеси. Подходящие содержащие бор, имеющие высокое сечение захвата материалы включают в себя карбид бора, нитрид бора, борную кислоту, стекло с высоким содержанием бора, борат цинка, буру, а также их комбинации. Расклинивающий наполнитель, содержащий 0,1 вес.% карбида бора, имеет макроскопическое сечение захвата, составляющее ориентировочно 92 единиц захвата. Подходящий расклинивающий наполнитель, содержащий 0,025-0,030 вес.% оксида гадолиния, имеет такие же характеристики поглощения тепловых нейтронов, как и расклинивающий наполнитель, содержащий 0,1 вес.% карбида бора. В большинстве приведенных далее примеров используют карбид бора; однако специалисты в данной области легко поймут, что также может быть использован любой другой имеющий высокое сечение захвата материал, поглощающий тепловые нейтроны, такой как оксид гадолиния. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения использованный расклинивающий наполнитель содержит ориентировочно от 0,025 до 4,0 вес.% материала, поглощающего тепловые нейтроны. В соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения расклинивающий наполнитель содержит ориентировочно от 0,1 до 4,0 вес.% соединения бора, поглощающего тепловые нейтроны. В соответствии с некоторыми вариантам осуществления настоящего изобретения расклинивающий наполнитель содержит ориентировочно от 0,025 до 1,0 вес.% соединения гадолиния, поглощающего тепловые нейтроны. В соответствии с вариантам осуществления настоящего изобретения расклинивающим наполнителем может быть керамический расклинивающий наполнитель, песок, покрытый смолой песок, пластмассовые шарики, стеклянные шарики, а также другие керамические или покрытые смолой расклинивающие наполнители. Такие расклинивающие наполнители могут быть изготовлены с использованием любого подходящего способа, в том числе (но без ограничения) при помощи непрерывной пульверизации распыляемого материала, флюидизации распыляемого материала, распылительной сушки или прессования. Подходящие расклинивающие наполнители и способы их изготовления описаны в патентах США 4,068,718, 4,427,068, 4,440,866, 5,188,175 и 7,036,591, которые полностью включены в данное описание в качестве ссылки. В соответствии с некоторыми вариантам осуществления настоящего изобретения поглощающий тепловые нейтроны материал добавляют в керамический расклинивающий наполнитель во время процесса его приготовления, такого как способ непрерывной пульверизации распыляемого материала,флюидизации распыляемого материала, распылительной сушки или прессования. Свойства керамических расклинивающих наполнителей, такие как объемная удельная масса, изменяются в зависимости от исходных материалов и способа изготовления. Использованный здесь термин "объемная удельная масса" соответствует весу на единицу объема (граммов на кубический сантиметр) частиц, с учетом внутренней пористости. Имеющие низкую плотность расклинивающие наполнители обычно имеют объемную удельную массу меньше чем 3,0 г/см 3 и типично изготовлены из каолина и глинозема. Имеющие среднюю плотность расклинивающие наполнители обычно имеют объемную удельную массу ориентировочно от 3,1 до 3,4 г/см 3 и типично изготовлены из бокситной глины. Имеющие высокую прочность (высокую плотность) расклинивающие наполнители обычно изготовлены из бокситной глины с глиноземом и имеют объемную удельную массу около 3,4 г/см 3. Поглощающий тепловые нейтроны материал может быть введен в процессе изготовления в любой из указанных расклинивающих наполнителей, чтобы получить расклинивающий наполнитель, который подходит для использования в соответствии с некоторыми вариантами осуществления настоящего изобретения. Керамический расклинивающий наполнитель может быть изготовлен таким образом, что создается пористость в зерне расклинивающего наполнителя. Способ изготовления подходящего пористого керамического расклинивающего наполнителя описан в патенте США 7,036,591, который полностью включен в данное описание в качестве ссылки. В этом случае поглощающий тепловые нейтроны материал импрегнирован в поры зерен расклинивающего наполнителя, в концентрации ориентировочно от 0,025 до 4,0 вес.%. В соответствии с некоторыми вариантам осуществления настоящего изобретения поглощающий тепловые нейтроны материал введен в смолистый материал, причем керамический расклинивающий наполнитель или природные пески покрыты смолистым материалом, содержащим материал, поглощающий тепловые нейтроны. Процессы покрытия смолой расклинивающих наполнителей и природных песков хорошо известны специалистам в данной области. Например, подходящий процесс покрытия растворителем описан в патенте США 3,929,191, который полностью включен в данное описание в качестве ссылки. Другой подходящий процесс, описанный в патенте США 3,492,147, который полностью включен в данное описание в качестве ссылки, предусматривает покрытие порошковой основы жидкой,не катализируемой полимерной композицией, отличающейся своей способностью экстрагировать катализатор или отвердитель из не водного раствора. Кроме того, подходящая процедура покрытия термо-5 017285 клеем с использованием фенолформальдегидных новолачных смол описана в патенте США 4,585,064,который полностью включен в данное описание в качестве ссылки. Специалистам в данной области знакомы и другие подходящие способы покрытия смолой расклинивающих наполнителей и природных песков. Таким образом, способы настоящего изобретения могут быть реализованы с использованием керамических расклинивающих наполнителей и природных песков, покрытых материалом, поглощающим тепловые нейтроны, или иным образом содержащих такой материал. В соответствии с некоторыми вариантам осуществления настоящего изобретения подходящий поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собой карбид бора или оксид гадолиния, каждый из которых имеет эффективную способность поглощения тепловых нейтронов при низкой концентрации в меченом расклинивающем наполнителе или песке. Концентрация таких поглощающих тепловые нейтроны материалов обычно составляет ориентировочно от 0,025 до 4,0 вес.% расклинивающего наполнителя. Для соединений бора, таких как карбид бора, концентрация составляет ориентировочно от 0,1 до 4,0 вес.% расклинивающего наполнителя, а для соединений гадолиния, таких как оксид гадолиния, концентрация составляет ориентировочно от 0,025 до 1,0 % расклинивающего наполнителя. Эти концентрации являются достаточно низкими, так что другие свойства меченого расклинивающего наполнителя (такие как прочность на раздавливание) остаются главным образом не затронутыми за счет добавки имеющего высокое сечение захвата материала. Несмотря на то что любой имеющий высокое сечение захвата поглощающий тепловые нейтроны материал может быть использован в вариантах осуществления настоящего изобретения, в тех вариантах осуществления настоящего изобретения, в которых используют скважинные зонды для каротажа методом импульсных нейтронов, может быть использован карбид бора или другие содержащие бор материалы, так как захват тепловых нейтронов бором не приводит к появлению измеряемого гамма-излучения в детекторах в скважинном зонде для каротажа. Кроме того, в вариантах осуществления настоящего изобретения, в которых используют нейтронные или компенсированные нейтронные зонды, может быть использован оксид гадолиния или другие содержащие гадолиний материалы, так как требуются меньшие количества содержащего гадолиний материала по сравнению с содержащими бор материалами. Требуемое процентное содержание для создания аналогичных свойств поглощения тепловых нейтронов в случае других материалов, имеющих высокое сечение захвата тепловых нейтронов, является функцией плотности и молекулярной массы использованного материала и сечений захвата компонентов этого материала. Изготовление керамического расклинивающего наполнителя, содержащего ориентировочно от 0,025 до 4,0 вес.% поглощающего тепловые нейтроны материала, может быть рентабельным, причем он позволяет получать полезные сигналы идентификации разрыва при сравнении сигналов нейтронного,компенсированного нейтронного или PNC каротажа, проводимого до и после операции разрыва. Эти сигналы позволяют указывать и различать интервалы, в которых есть разрыв и которые расклинены, и интервалы, где разрыв отсутствует. Как это показано на фиг. 1, операция разрыва на буровой площадке предусматривает перемешивание воды с гелем, чтобы создать вязкую жидкость разрыва. Расклинивающий наполнитель, содержащий поглощающий тепловые нейтроны материал, добавляют в вязкую жидкость разрыва для создания суспензии, которую нагнетают в скважину при помощи насосов высокого давления. Имеющая высокое давление суспензия нагнетается в разрывы, вызванные в пласте, и возможно также в область ствола скважины, смежную с разрывами. Частицы расклинивающего наполнителя нагнетаются в скважину в жидкости(суспензии разрыва) и в вызванные (индуцированные) разрывы, и возможно также в область ствола скважины, смежную с зонами, из которых разрывы проникают в окружающие пласты. На фиг. 2 показана самоходная каротажная станция на буровой площадке, с нейтронным, компенсированным нейтронным или PNC скважинным зондом для каротажа, расположенным на глубине вызванного разрыва. Мощность от самоходной каротажной станции (или салазок) передается в скважинный зонд для каротажа, который записывает и передает данные каротажа, когда зонд проходит мимо зон разрыва и пластов выше и/или ниже зон разрыва. В соответствии с вариантами осуществления настоящего изобретения способ идентификации вызванного гидравлического разрыва с использованием расклинивающего наполнителя, имеющего поглощающий тепловые нейтроны материал, и измерений при помощи нейтронных зондов для каротажа (в том числе компенсированных нейтронных зондов для каротажа) или скважинных зондов для каротажа методом захвата импульсных нейтронов (PNC зондов) предусматривает: 1) приготовление расклинивающего наполнителя с примесью поглощающего тепловые нейтроны материала из исходных материалов, которые содержат материал, поглощающий тепловые нейтроны, за счет нанесения покрытия из поглощающего тепловые нейтроны материала на расклинивающий наполнитель или введения за счет пропитки или иным образом поглощающего тепловые нейтроны материала в расклинивающий наполнитель; 2) проведение и запись результатов или получение иным образом данных нейтронного, компенсированного нейтронного каротажа или PNC каротажа до разрыва (с использованием одного или множества детекторных зондов), при проходе через потенциальные зоны, подлежащие разрыву, чтобы получить набор данных до разрыва, а преимущественно также при проходе через зоны снаружи от потенциальных-6 017285 зон разрыва; 3) проведение операции гидравлического разрыва в скважине, содержащей расклинивающий наполнитель, имеющий поглощающий тепловые нейтроны материал в суспензии разрыва, накаченной в скважину; 4) проведение и запись результатов нейтронного, компенсированного нейтронного или PNC каротажа после разрыва (с использованием того же типа каротажа, который был использован при каротаже до разрыва) при проходе через потенциальные зоны разрыва, содержащие один или несколько интервалов разрыва, чтобы получить набор данных после разрыва, а преимущественно также при проходе через зоны снаружи от интервала, в котором ожидается разрыв. Каротаж может быть осуществлен с использованием зонда, расположенного по центру или со смещением от центра обсадной колонны. Каротаж до и после разрыва преимущественно проводят в одинаковых условиях эксцентриситета. 5. Сравнение наборов данных до разрыва и после разрыва, полученных из каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва (после любой нормализации каротажных диаграмм), чтобы определить местоположение расклинивающего наполнителя. Нормализация может потребоваться, если каротаж до разрыва и после разрыва был проведен при различных условиях в скважине, или если были использованы различные зонды или источники. Это особенно относится к тому случаю, когда каротажная диаграмма до разрыва была записана давно, получена с использованием проводной линия связи, запоминающего устройства, и/или датчиков каротажа при бурении скважины. В процедурах нормализации сравнивают данные каротажа из зон, преимущественно расположенных снаружи от возможных интервалов разрыва, в каротажных диаграммах до разрыва и после разрыва. Так как эти зоны не изменяются между каротажами, проводимыми до разрыва и после разрыва, то усиления и/или смещения вводят в каротажные диаграммы, для приведения в соответствие каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва в этих нормализованных интервалах. Такие же усиления и/или смещения вводят в каротажные диаграммы во всем каротажном интервале. Различия в данных указывают на наличие расклинивающего наполнителя в разрыве и/или в области ствола скважины, смежной с разрывом. Для нейтронных и компенсированных нейтронных зондов наблюдаемая скорость подсчета снижается в каротажной диаграмме после разрыва по сравнению с каротажной диаграммой до разрыва, что индицирует наличие расклинивающего наполнителя, содержащего прочный материал, поглощающий тепловые нейтроны. Небольшие изменения в соотношениях скоростей подсчета также могут индицировать наличие расклинивающего наполнителя. В случае PNC зондов увеличение вычисленных сечений захвата пласта и/или ствола скважины и снижение вычисленного компонента скоростей подсчета в стволе скважины и/или в заданных временных промежутках пласта между нейтронными вспышками (особенно если используют бор в качестве материала с высоким сечением захвата), в каротажной диаграмме после разрыва относительно каротажной диаграммы до разрыва, свидетельствует о наличии расклинивающего наполнителя, содержащего материал, поглощающий тепловые нейтроны. 6. Обнаружение местоположения и высоты разрыва за счет сопоставления разностей в данных операции (5) с глубиной измерения скважины. Эти разности могут быть измерены с использованием каротажных диаграмм, таких как примерные каротажные диаграммы, показанные на фиг. 7 А-7 В. Дополнительные варианты осуществления настоящего изобретения включают в себя изменения описанных ваше способов, такие как (но без ограничения) введение множества каротажных диаграмм до разрыва в любое сравнение каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, или использование имитированной каротажной диаграммы в качестве каротажной диаграммы до разрыва (например, таких каротажных диаграмм, которые получены с использованием нейронных сетей, чтобы имитировать характеристики нейтронного, компенсированного нейтронного или PNC зонда для каротажа в случае открытых или обсаженных скважин), или использование множества стационарных каротажных измерений вместо сбора данных при помощи непрерывного каротажа, или в дополнение к нему. В дополнительных вариантах настоящего изобретения получают первый и второй наборы данных после разрыва и используют их для того, чтобы определить разницы, если они есть, между количествами расклинивающего наполнителя в зонах разрыва до добычи количества скважинных флюидов из подземной формации и количествами расклинивающего наполнителя в зонах разрыва после такой добычи, за счет сравнения наборов данных после разрыва. Вычисленные разницы количеств расклинивающего наполнителя используют для определения одной или нескольких связанных с дебитом (продуктивностью) и/или с разрывом характеристик подземной формации, таких как: (а) одна или несколько зон разрыва не так хорошо расклинена, как это было первоначально, (b) дебит из одной или нескольких зон разрыва больше, чем из других зон, и (с) одна или несколько зон разрыва не имеют дебита. Эта проводимая после разрыва процедура может быть осуществлена с использованием компенсированного нейтронного скважинного зонда для каротажа или скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов, возможно, с использованием другой информации относительно буровой площадки или информации,полученной при помощи других обычных скважинных зондов, таких как обычные скважинные зонды для геофизических исследований в скважине. В соответствии с некоторыми вариантами способа каротажа с использованием тепловых нейтронов-7 017285 быстрые нейтроны испускают из источника нейтронов в ствол скважины и пласт, и они быстро термализуются до тепловых нейтронов за счет упругих и не упругих столкновений с ядрами в пласте и в области скважины. Упругие столкновения с водородом в пласте и в области скважины представляют собой основной механизм термализации. Тепловые нейтроны диффундируют в область скважины и пласт и в конечном счете поглощаются за счет одного из присутствующих ядер. Обычно эти реакции поглощения приводит к почти одновременному испусканию гамма-лучей захвата; однако поглощение за счет бора является примечательным исключением. Детекторы в скважинном зонде для каротажа непосредственно обнаруживают тепловые нейтроны, которые за счет рассеяния поступают назад в зонд (в большинстве нейтронных и компенсированных нейтронных зондов, а также в некоторых моделях PNC зондов), или косвенно, за счет обнаружения гамма-лучей, возникающих в результате реакций поглощения тепловых нейтронов (в некоторых моделях нейтронных и компенсированных нейтронных зондов, а также в большинстве промышленных моделей PNC зондов). Большинство компенсированных нейтронных и PNC зондов содержат источник нейтронов и спаренные детекторы, расположенные над источником нейтронов, которые называют здесь как "ближний" детектор и "дальний" детектор. В соответствии с вариантами осуществления настоящего изобретения могут быть использованы компенсированный нейтронный иPNC (для каротажа методом захвата импульсных нейтронов) зонды, которые содержат один или несколько детекторов. Например, подходящие компенсированный нейтронный и PNC зонды включают в себя источник нейтронов и три детектора, расположенные над источником нейтронов, которые называют здесь как ближний, дальний и "сверхдальний" детекторы, причем ближний детектор находится ближе всего к источнику нейтронов, а сверхдальний детектор находится дальше всего от источника нейтронов. Кроме того, один или несколько детекторов нейтроном могут находиться под источником нейтронов. Компенсированный нейтронный зонд также вычисляет отношение скоростей подсчета ближнего и дальнего детекторов. Пористость (водородный индекс) пласта может быть определен из указанных скоростей подсчета и отношений скоростей подсчета ближнего и дальнего детекторов. Каротажная система с использованием скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов измеряет скорость спада (в функции времени между нейтронными импульсами) тепловых нейтронов или в совокупности гамма-лучей захвата в пласте и в области скважины. Из этой кривой скорости спада могут быть вычислены сечения захвата пласта fm (sigma-fm) и ствола скважины bh (sigmabh), а также компоненты спада в пласте и в стволе скважине. Чем выше полные сечения захвата материалов в пласте и/или в области ствола скважины, тем выше вероятность захвата материалом тепловых нейтронов. Таким образом, в пласте, имеющем высокое полное сечение захвата, тепловые нейтроны будут исчезать быстрее, чем в пласте, имеющем низкое сечение захвата. Это проявляется как крутой спуск(снижение) в графике наблюдаемой скорости подсчета во времени. Разница в параметрах PNC каротажных диаграмм ствола скважины и пласта до разрыва и после разрыва может быть использована для различения расклинивающего наполнителя в пласте от расклинивающего наполнителя в стволе скважины, как это показано в примере на фиг. 7 В. Данные, использованные для получения графиков на фиг. 4 А-5 В и табл. 1-4, были смоделированы с использованием нейтронного или компенсированного нейтронного зондов, с использованием детекторов тепловых нейтронов, таких как Не 3 детекторы. Следует иметь в виду, что также можно использовать соответствующую обработку для этих зондов с использованием детекторов гамма-лучей или детекторов нейтронов и гамма-лучей. PNC данные, использованные для получения графиков на фиг. 6 А-6 С, были смоделированы с использованием зондов с использованием детекторов захвата гамма-лучей. Детектор захвата гамма-лучей измеряет гамма-лучи, испускаемые после захвата тепловых нейтронов элементами,находящимися в непосредственной близости от "облака" тепловых нейтронов в стволе скважины и пласте. Однако захват тепловых нейтронов бором не приводит к испусканию гамма-лучей. Таким образом,если имеется меченый бором расклинивающий наполнитель, то снижение скорости подсчета, наблюдаемое в компенсированном нейтронном или PNC зондах, снабженных детекторами гамма-лучей, будут усилено по сравнению с зондами, снабженными детекторами тепловых нейтронов. Это происходит потому, что не только скорость подсчета гамма-лучей снижается за счет повышенного поглощения нейтронов, но и потому, что имеется дополнительное снижение за счет того, что захват нейтронов бором не приводит к испусканию гамма-лучей, которые могут быть подсчитаны. Приведенные далее примеры даны для того, чтобы дополнительно пояснить различные аспекты настоящего изобретения, и не предназначены для ограничения объема притязаний настоящего изобретения. Приведенные далее примеры, кроме примерных каротажных диаграмм, показанных на фиг. 7 А-7 В, были получены с использованием пакета программ Monte Carlo N-Particle Transport Code version 5 (далее"MCNP5"). MCNP5 представляет собой пакет программ, разработанный лабораторией Los Alamos National Laboratory, который может быть получен в США в центре Radiation Safety Information ComputationCenter (http://www-rsicc.ornl.gov). Пакет программ MCNP5 позволяет обрабатывать геометрические детали и вводить изменения в химический состав и размер всех моделируемых компонентов, в том числе в соленость скважинного флюида, концентрацию поглощающего тепловые нейтроны материала в расклинивающем наполнителе в разрыве и в ширину разрыва. Приведенный ниже MCNP5 набор данных приводит к получению статистических стандартных отклонений вычисленных скоростей подсчета, состав-8 017285 ляющих ориентировочно 0,5-1,0%. В большинстве из приведенных далее примеров расклинивающий наполнитель имел добавку карбида бора; однако могут быть использованы и другие подходящие материалы, поглощающие тепловые нейтроны, такие как оксид гадолиния. Материал расклинивающего наполнителя преимущественно представляет собой гранулированный керамический материал, главным образом в каждое зерно которого полностью введена добавка материала, поглощающего тепловые нейтроны. В следующих примерах при MCNP5 моделировании была использована геометрия, показанная на фиг. 3 А и 3 В вдоль оси Z. Во всех случаях использовали ствол скважины диаметром 8 дюймов, который крепили стальной трубой с внешним диаметром 5.5 дюйма и весом 24 фунта на фут, окруженной кольцевым пространством шириной 1 дюйм, заполненным цементом. Зонд с внутренним диаметром 1.6875 дюйма показан в параллельном ("para") положении на фиг. 3 А и в перпендикулярном ("perp") положении на фиг. 3 В. В "para" положении смещенный от центра скважинный зонд для каротажа совмещен с разрывом, а в "perp" положении он расположен в стволе скважины под углом 90 к разрыву. На фиг. 3 А и 3 В область пласта снаружи от зацементированного кольцевого пространства была смоделирована как песчаник с матричным сечением захвата 10 единиц захвата (cu). Были получены данные для насыщенных водой пластов с различными пористостями. На этих фиг. 3 А и 3 В показано идеализированное моделирование пласта и области ствола скважины, которое используют в большинстве прогонов MCNP5. Вертикальный разрыв в виде сдвоенного крыла идет радиально от обсадной трубы скважины, причем суспензия разрыва в канале разрыва замещает цемент в канале, так же как и материал пласта в канале снаружи от зацементированного кольцевого пространства. Ширина канала разрыва изменяется от 0.1 см до 1.0 см в различных прогонах модели. В одном из исследований весь цемент в кольцевом пространстве был замещен расклинивающим наполнителем с добавкой карбида бора. MCNP5 модель не выдает выходные данные в виде непрерывных каротажных диаграмм, а скорее выдает данные, которые позволяют, в заданных пластах и при фиксированных положениях в стволе скважин, производить сравнение характеристик каротажа до разрыва и после разрыва. Пример 1. Нейтронный/компенсированный нейтронный зонд для каротажа. При помощи MCNP5 программы был смоделирован компенсированный нейтронный скважинный зонд для каротажа с непрерывным источником нейтронов и с одним или несколькими детекторами тепловых нейтронов, и полученные скорости подсчета и отношения скоростей подсчета были записаны для геометрий, показанных на фиг. 3 А или 3 В. Эти полученные параметры затем сравнивали с соответствующими значениями, записанными при MCNP5 прогонах, сделанных до разрыва пласта. Снижение наблюдаемых скоростей подсчета в данных после разрыва по сравнению с данными до разрыва, показанное на фиг. 4A-4F для различных значений ширины разрыва и концентраций карбида бора, несет информацию о наличии содержащего добавку карбида бора расклинивающего наполнителя и, следовательно, о наличии вызванных разрывов. Как правило, так как аналогичное процентное снижение скоростей подсчета наблюдается в каждом из детекторов при заданной концентрации содержащего бор присутствующего расклинивающего наполнителя, то фракционные изменения в соотношении скоростей подсчета будут намного меньше, чем изменения, наблюдаемые в собственно скоростях подсчета индивидуального детектора. На фиг. 4G-4L показаны результаты моделирования при замене оксидом гадолиния карбида бора в качестве имеющего высокое сечение захвата материала в расклинивающем наполнителе, в том же пласте и при той же ширине разрыва, что и на фиг. 4A-4F, причем были получены очень похожие на случай с использованием карбида бора снижения в данных скоростей подсчета после разрыва по сравнению с данными до разрыва. Из рассмотрения показанных на фиг. 4A-4L графиков можно сделать вывод о том,что карбид бора и оксид гадолиния действуют аналогично при снижении обнаруженных скоростей подсчетов, однако только около 25-30 вес.% оксида гадолиния по сравнению с карбидом бора в расклинивающем наполнителе требуется для того, чтобы обеспечивать такое же снижение скорости подсчета. Материал пласта и соответствующие разрывы были смоделированы по радиусу до расстояния 100 см от центра скважины и вертикально на расстоянии от 40 см ниже источника до 100 см выше источника. Скважинный зонд для каротажа содержал три Не 3 детектора тепловых нейтронов, смещенных от америций - бериллиевого (AmBe) источника нейтронов. Как это показано в табл. 1, была смоделирована пористость пласта, составляющая 28,3, 14,15, 7,1 и 3,5%. Таблица 1. Данные, полученные с использованием компенсированного нейтронного зонда, показывающие чувствительность скоростей подсчета нейтронного зонда при различных смещениях детектора и наличии 1% карбид бора в расклинивающем наполнителе, при отсутствии разрыва (крепленый обсадными трубами и зацементированный ствол скважины). В табл. 1 показаны смоделированные скорости подсчета тепловых нейтронов при типичной геометрии пласта, при трех различных промежутках от источника до детектора. Процентное изменение относительно расклинивающего наполнителя без добавки, показанное в табл. 1, представляет собой процентное снижение скорости подсчета, когда имеющий добавку карбида бора расклинивающий наполнитель введен в разрывы (С 1%), относительно скорости подсчета при отсутствии В 4 С (С 0%), вычисленное как(С 1%-С 0%)/С 0%. Данные моделирования предусматривают использование нейтронного зонда диаметром 1.6875 дюйма, пропущенного через трубу, при геометрии пласта и ствола скважины, показанных на фиг. 3 А и 3 В. Пласт, подвергаемый разрыву, имеет низкое сечение захвата, типичное для возможных зон разрыва. Также типичными являются обсадная труба ствола скважины и цемент (труба диаметром 5.5 дюйма, заполненная не солевым флюидом, и зацементированное кольцевое пространство толщиной 1 дюйм, окружающее обсадную трубу). Ширина разрыва составляет 1,0 см. Смоделированным расклинивающим наполнителем в разрыве является CARBO ECONOPROP, который представляет собой расклинивающий наполнитель низкой плотности, имеющий кажущуюся удельную массу 2,7, который может быть закуплен на фирме CARBO Ceramics Inc. Он имеет 1,0% (w/w, по весу) карбида бора, но в других отношениях является типичным. Была принята пористость пласта 28,3, 14,15, 7,1 и 3,5%. В случае 28,3% пористости пласта водородный индекс флюида разрыва плюс расклинивающего наполнителя такой же,как в пласте без разрыва. В результате воздействие имеющего добавку карбида бора расклинивающего наполнителя на скорости подсчета можно увидеть непосредственно, без какого-либо влияния за счет изменения водородного индекса суспензии разрыва. Полагают, что имеющий добавку карбида бора расклинивающий наполнитель находится только в самом разрыве. Вычисленное снижение скорости подсчета, когда смещенный от центра зонд совмещен с плоскостью разрыва (геометрия "para" на фиг. 3 А), несколько изменяется при изменении расстояния источник-детектор, но во всех случаях является значительным (около 10-13% снижения по сравнению с ситуацией, когда нет разрыва). При использовании зонда большего диаметра, который вытесняет больше скважинного флюида, сигнал будет еще больше. Аналогичные результаты могут быть получены при использовании оксида гадолиния вместо карбида бора в качестве материала с высоким сечением захвата. Дополнительные данные в табл. 1 показывают эффект аналогичного разрыва при меньших (14,15%,7,1% и 3,5%) пористостях пласта. Когда моделируют для сравнения пласт с меньшими пористостями вместо пласта с пористостью 28,3%, получают несколько большие сигналы по сравнению с сигналами для пласта с пористостью 28,3%. Увеличение сигналов в пластах с меньшей пористостью вызвано дополнительным эффектом ослабления нейтронов за счет более высокой концентрации водорода во флюиде разрыва по сравнению с концентрацией в пластах с меньшей пористостью. Эти сигналы могут быть еще более четко выраженными при моделировании пласта, который содержит газ и воду или газ вместо воды (или нефти). Как это показано в табл. 1, меньшее, но все еще существенное, снижение наблюдаемых скоростей подсчета получают при смещении зонда на 90 вокруг ствола скважины (геометрия "perp" на фиг. 3 В),при этом расстояние от зонда до разрыва является максимальным. Это снижение сигнала, которое вызвано неточным совмещением зонда и разрыва, может быть сведено к минимуму за счет использования зонда большего диаметра, или если некоторые части расклинивающего наполнителя распределены как в области ствола скважины, так и в разрыве. Скорости подсчета в табл. 1 получены при статистических стандартных отклонениях, составляющих ориентировочно 0,5-1,0% вычисленных скоростей подсчета. Эта статистическая воспроизводимость наблюдается потому, что при 28,3% пористости пласта, "para" и"perp" прогоны без карбида бора представляют собой эффективно воспроизводимые прогоны. Также были получены данные с использованием этих же самых пласта с пористостью 28,3%, ствола скважины и параметров зонда, как и указанные в табл. 1, но с другими значениями ширины разрыва и с- 10017285 другими концентрациями карбида бора в расклинивающем наполнителе, как это показано на фиг. 4A-4F. Снижение скоростей подсчета усиливается при возрастании концентрации карбида бора в расклинивающем наполнителе. Также было показано, что даже при таких тонких разрывах, как разрывы с толщиной от 0,1 до 0,2 см, получают значительные сигналы, когда концентрация карбида бора в расклинивающем наполнителе приближается к 1,0%. Также было показано, что сигналы при различных промежутках источник - детектор не сильно отличаются, так что может быть использован детектор с малым промежутком от источника, позволяющий получать более высокие скорости подсчета (и, следовательно, меньшие статистические погрешности). Также было показано, что при разрывах шире ориентировочно 0,5 см получают очень похожие сигналы, так что концентрации карбида бора в расклинивающем наполнителе,превышающие 1,0%, имеют ограниченную полезность. Однако, если ожидают, что ширина разрыва в некоторых типах пластов может быть очень узкой, то концентрация карбида бора материала в расклинивающем наполнителе может быть увеличена до диапазона ориентировочно от 1,0 до 4,0%. Имеется измеряемое снижение скорости подсчета в присутствии содержащего бор расклинивающего наполнителя при концентрациях карбида бора, показанных на фиг. 4A-4F, даже таких низких, как около 0,1% карбида бора. На фиг. 4G-4L показаны тот же самый пласт, ствол скважины и параметры разрыва, что и показанные на фиг. 4A-4F, однако в этом случае был использован оксид гадолиния вместо карбида бора в качестве материала с высоким сечением захвата. Можно видеть, что только 25-30% оксида гадолиния по сравнению с карбидом бора требуется для того, чтобы получить такое же снижение скоростей подсчета. Обратимся теперь к рассмотрению фиг. 5 А и 5 В, на которых показаны данные для определения глубины анализа (исследования и измерения), а другими словами, показано, как далеко от обсадной трубы в пласте может быть обнаружен расклинивающий наполнитель с добавкой 1,0% карбида бора, при ширине разрыва 1,0 см. На фиг. 5 А показаны данные, полученные при моделировании разрыва, идущего от ствола скважины на увеличивающуюся глубину в пласт. Хорошую чувствительность к разрыву в скоростях подсчета наблюдали ориентировочно до 10 см от обсадной трубы, то есть на расстоянии 7.5 см после зацементированного кольцевого пространства. На фиг. 5 В объединены вклады от небольшого приращения объема материала разрыва, когда этот объемный элемент моделируют при постепенном удалении от обсадной трубы. Анализ данных, приведенных на обеих фигурах, показывает, что чувствительность обнаруженных скоростей подсчета к любому расклинивающему наполнителю, находящемуся на расстоянии по радиусу больше 10 см от обсадной трубы, существенно снижается. Так как материал разрыва в области ствола скважины также обычно свидетельствует о расклиненном разрыве, который находится рядом с этим участком ствола скважины, то было проведено моделирование суспензии разрыва (суспензии расклинивающего наполнителя, замещающей цемент) в кольцевом пространстве, имеющем разрыв снаружи от обсадной трубы. Результаты в случае содержащего 1,0% карбида бора расклинивающего наполнителя, находящегося только в кольцевом пространстве, а также в случае расклинивающего наполнителя, находящегося как в кольцевом пространстве, так и в разрыве шириной 1,0 см в пласте, имеющем пористость 28.3%, показаны в табл. 2 А. В табл. 2 А также показано воздействие разрывов скорее в "perp" ориентации чем в "para" ориентации относительно скважинного зонда для каротажа. В табл. 2 В приведены аналогичные данные для содержащего Gd2O3 расклинивающего наполнителя, находящегося только в кольцевом пространстве, а также расклинивающего наполнителя, находящегося как в кольцевом пространстве, так и в разрыве шириной 0,4 см. Показаны также различные другие концентрации Gd2O3 (0,0%, 0,054%, 0,27% и 0,45%) в расклинивающем наполнителе, находящемся в кольцевом пространстве. 0,0% данные отображают стандартный (без добавки) керамический расклинивающий наполнитель. 0.27% данные отображают Gd2O3 концентрацию, приблизительно эквивалентную воздействию содержащего 1% В 4 С расклинивающего наполнителя в табл. 2 А. 0,054% данные в табл. 2 В отображают кольцевое пространство, содержащее Gd2O3 расклинивающий наполнитель при пониженной концентрации (имитация 20% не содержащего добавки расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве, замещенного расклинивающим наполнителем, содержащим 0,27% Gd2O3). Данные с 0.45% Gd2O3 показывают влияние дальнейшего снижения концентрации Gd2O3 материала в расклинивающем наполнителе. Таблица 2 А. Чувствительность скорости подсчета нейтронов для содержащего бор расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве ствола скважины (цемент), а также в имеющем разрыв пласте. Как это показано в табл. 2 А, скорость подсчета теперь снижается намного больше (ориентировочно 30-35 % снижения скорости подсчета) за счет наличия 1% В 4 С расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве по сравнению с не имеющим добавки расклинивающим наполнителем в кольцевом пространстве. Однако, когда имеется содержащий 1% В 4 С расклинивающий наполнитель в кольцевом пространстве, влияние дополнительного расклинивающего наполнителя в самом разрыве маскируется. Как это показано в табл. 2 А, при наличии содержащего добавку (1% В 4 С) расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве имеются только очень небольшие различия в наблюдаемых скоростях подсчета, вне зависимости от того, есть или нет содержащий добавку расклинивающий наполнитель в разрыве. Это справедливо вне зависимости от ориентации - "para" или "perp" - разрыва относительно скважинного зонда для каротажа. В табл. 2 А также показано, что наличие не содержащего добавки расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве приводит к некоторому повышению (около 5%) скоростей подсчета по сравнению с цементом без добавки в кольцевом пространстве за счет более низкого водородного индекса смоделированной суспензии расклинивающего наполнителя по сравнению с цементом. В любом случае, так как наличие расклинивающего наполнителя в области ствола скважины обычно также- 12017285 указывает на присутствие разрыва пласта, смежного с этим участком ствола скважины, то сигнал разрыва легко может быть обнаружен, причем он больше сигнала, вызванного за счет расклинивающего наполнителя, находящегося только в самом разрыве. Само собой разумеется, что маловероятно заполнение всего кольцевого пространства ствола скважины расклинивающим наполнителем, но данные моделирования при наличии только 0.2% В 4 С в кольцевом пространстве, отображающие 20% заполнение расклинивающим наполнителем кольцевого пространства, также свидетельствуют о существенном снижении наблюдаемых скоростей подсчета (см. аналогичные данные для 20% заполнения расклинивающим наполнителем, приведенные далее в табл. 2 В). Таблица 2 В. Чувствительность скорости подсчета нейтронов для содержащего Gd2O3 расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве ствола скважины (цемент), а также в имеющем разрыв пласте. В табл. 2 В, при замене 0,27% оксида гадолиния 1% карбида бора в расклинивающем наполнителе,указано снижение ориентировочно на 25-30% скорости подсчета для меченого Gd2O3 расклинивающего наполнителя по сравнению с немеченым расклинивающим наполнителем в кольцевом пространстве. Приблизительно такой же эффект наблюдается в табл. 2 А с меченым 1% В 4 С расклинивающим наполнителем в кольцевом пространстве. Данные в табл. 2 В также показывают важность более низкого процентного (20%) заполнения кольцевого пространства меченым расклинивающим наполнителем, причем концентрация Gd2O3 была снижена в пять раз до 0,054%. Можно видеть, что всего только при 20% заполнении кольцевого пространства меченым расклинивающим наполнителем и заполнении остального кольцевого пространства немеченым расклинивающим наполнителем (или цементом) наблюдаемая скорость подсчета существенно падает (ориентировочно на 15-20%), что приблизительно в три раза больше, чем снижение при меченом 0,27% Gd2O3 расклинивающем наполнителе, заполняющем разрыв 0,4 см (см. фиг. 4I). В табл. 2 В, как и в данных в табл. 2 А, влияние меченого расклинивающего наполнителя в разрыве по большей части маскировано, когда меченый расклинивающий наполнитель присутствует также в кольцевом пространстве ствола скважины. Можно также понять из данных с самой высокой концентрацией (0,45%) Gd2O3, что увеличение концентрации Gd2O3 свыше 0.27 % приводит только к незначительному приращению снижения скорости подсчета (аналогично результатам, показанным на фиг. 4A4L). Из табл. 2 А и 2 В можно понять, что получают аналогичные результаты, вне зависимости от того,какой материал (В 4 С или Gd2O3) используют в меченом расклинивающем наполнителе.- 13017285 Данные в табл. 3 показывают чувствительность скорости подсчета нейтронов к изменениям солености флюида в скважине (BFS), при переходе от описанных здесь выше со ссылкой на чертежи не соленых флюидов к флюидам с соленостью до 250 Kppm NaCl (соленость насыщенной солью воды). Таблица 3. Чувствительность скорости подсчета нейтронов к изменениям солености флюида в скважине (BFS) В табл.: cps = единиц в секунду Как это показано в табл. 3, соленость флюида в скважине вызывает сильное подавление (снижение) ближней, дальней и сверхдальней скоростей подсчета. При высоких соленостях флюида в скважине скорость подсчета снижается намного больше, чем при снижении скорости подсчета, вызванном наличием содержащего карбид бора расклинивающего наполнителя в разрыве. Например, в пласте с содержащим 1% В 4 С расклинивающим наполнителем в разрыве, при повышении солености флюида в скважине от 0Kppm до 150 Kppm, скорость подсчета при помощи ближнего детектора снижается на 29.7% 5317.97563.3)/7563.3). Это снижение ориентировочно в 2-3 раза больше снижения приблизительно на 10-15% скорости подсчета в табл. 1, вызванного изменением концентрации меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в разрыве. Связанное с соленостью флюида в скважине снижение скорости подсчета происходит аналогично или в большей степени в случае нахождения меченого расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве ствола скважины, как это показано в табл. 2 А и 2 В. Кроме того,как это показано в табл. 3, вне зависимости от солености флюида в скважине, при условии, что соленость не изменяется в каротажных диаграммах до разрыва и после разрыва, наличие содержащего карбид бора расклинивающего наполнителя в разрыве легко может быть обнаружено (10-15% снижение в скорости подсчета). Если условия в скважине изменяются между прогонами каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва (например, если изменяется соленость флюида в скважине, как это показано в табл. 3), или если разные зонды для тепловых нейтронов или PNC зонды используют в двух прогонах (например, компенсированные нейтронные зонды двух разных сервисных компаний в прогонах каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва), или если различен выход нейтронов из источников, использованных в прогонах каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, то может возникать необходимость нормализации каротажных диаграмм, преимущественно в интервалах каротажа или в зонах, расположенных снаружи от этих зон, где возможен вызванный разрыв. Во многих ситуациях также может возникать необходимость полного исключения каротажной диаграммы до разрыва, если в скважине раньше уже был проведен каротаж с использованием нейтронного зонда, скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов или компенсированного нейтронного зонда. Эта каротажная диаграмма, возможно также нормализованная в соответствии с каротажной диаграммой после разрыва, как уже было описано здесь выше, может быть заменена предыдущей каротажной диаграммой до разрыва. Например, (но без ограничения), как это показано в табл. 3, если большие изменения солености флюида происходят между прогонами каротажных диаграмм до и после разрыва, то полученные изменения скорости подсчета может быть трудно интерпретировать без использования техники нормализации. Однако, так как такое же связанное с соленостью снижение скорости подсчета наблюдается выше и ниже в скважине, а также в интервале разрыва, то можно нормализовать скорости подсчета до разрыва и после- 14017285 разрыва с использованием каротажных диаграмм, полученных снаружи от представляющего интерес интервала, а преимущественно за счет нормализации с использованием зон с аналогичной пористостью в подлежащем разрыву пласте. Аналогичная процедура нормализации может потребоваться, если используют различные зонды или источники нейтронов в прогонах каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, или если ранее существовавший или синтезированный нейтронный, компенсированный нейтронный или PNC зонд используют для замены зонда, использованного до разрыва. Данные, приведенные в табл. 4, показывают ограниченную чувствительность отношений скоростей подсчета при помощи ближнего/дальнего детекторов компенсированного нейтронного зонда к наличию меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя по сравнению с чувствительностью указанных отношений к изменению пористости в пласте. Отношения скоростей подсчета при помощи ближнего/ дальнего детекторов (N/F) при наличии и отсутствии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя показаны для различных пластов и условий в скважине. Оказалось, что имеется только незначительный рост указанного отношения при наличии указанного расклинивающего наполнителя. С использованием этих данных и данных скоростей подсчета в табл. 1 и 2 А, на фиг. 4A-4F и на фиг. 5 А-5 В построены графики, которые показывают, что на указанные отношения скоростей подсчета тепловых нейтронов существенно меньше влияет наличие меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя,чем собственно индивидуальные скорости подсчета. Аналогичная нечувствительность указанного отношения наблюдается также при замене В 4 С на Gd2O3 в расклинивающем наполнителе. Все данные в табл. 4 получены с расклинивающим наполнителем, содержащим 1% карбида бора,при разрыве шириной 1 см и с использованием геометрии в положении "para", как это показано на фиг. 3 А. Во всех прогонах статистическая погрешность стандартного отклонения составляет +/-2% (или меньше) величины указанного отношения. Так как при помощи компенсированных нейтронных зондов находят отношения, чтобы определить пористость пласта, то можно использовать снижение скорости подсчета, наблюдаемое в каротажных диаграммах после разрыва, чтобы идентифицировать разрывы,одновременно с использованием данных отношения скоростей подсчета после разрыва, чтобы определять пористость пласта, фактически независимо от наличия расклинивающего наполнителя и разрыва. Таблица 4. Отношения скоростей подсчета при помощи ближнего/дальнего (N/F) детекторов компенсированного нейтронного зонда при наличии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя. На фиг. 7 А приведено сравнение наборов данных каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, полученных при помощи примерных нейтронного/компенсированного нейтронного зондов для каротажа. Расклинивающий наполнитель, использованный в разрыве, мечен при помощи материала с высоким сечением захвата тепловых нейтронов. Местоположения и высоту интервалов разрыва определяли за счет сопоставления интервалов, имеющих различия в данных скоростей подсчета до разрыва и после разрыва с соответствующими интервалами глубины в скважине. Наблюдаемые при помощи всех трех (ближнего, дальнего и сверхдальнего) детекторов скорости подсчета снижаются в каротажных диаграммах после разрыва, полученных для интервалов разрыва, вне зависимости от того, находится ли расклинивающий наполнитель в стволе скважины или в разрыве, или там и здесь. Абсолютные скорости подсчета ниже в детекторах, более удаленных от источника, причем фракционные сигналы (разделение между кривыми) могут быть немного больше в более удаленных детекторах. Интервалы нормализации каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, расположенные- 15017285 выше и/или ниже потенциального интервала разрыва, используют для нормализации каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, в ситуациях, когда требуется нормализация каротажной диаграммы. Пример 2. PNC зонд.PNC система, которая содержит 14-MeV генератор импульсных нейтронов, была смоделирована с использованием MCNP5, чтобы определить высоту разрыва в пласте. Кривая спада данных скорости подсчета, полученная при помощи детекторов тепловых нейтронов или гамма-лучей, была записана после разрыва пласта. Как и в случае нейтронного и компенсированного нейтронного зондов, полученные параметры затем сравнивали с соответствующими данными, записанными при каротажном прогоне, выполненном до разрыва, преимущественно с использованием этого же или аналогичного скважинного зонда для каротажа и при тех же условиях в стволе скважины, что и после разрыва. Сечения захвата тепловых нейтронов в пласте и в стволе скважины находили за счет сравнения двухкомпонентных кривых спада. Увеличение сечений захвата тепловых нейтронов в пласте и в стволе скважины в PNC каротажных диаграммах после разрыва по сравнению с каротажными диаграммами до разрыва, а также соответствующее снижение наблюдаемых скоростей подсчета в пласте и стволе скважины и интегралов скоростей подсчета используют для идентификации наличия меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в вызванном разрыве (разрывах) и/или в области ствола скважины, смежной с зоной разрыва.PNC зонд может быть использован для сбора данных и их обработки, чтобы наблюдать как изменения скоростей подсчета, так и изменения в вычисленных сечениях захвата тепловых нейтронов в пласте и стволе скважины, чтобы идентифицировать наличие поглощающего нейтроны материала в расклинивающем наполнителе. В применяемых в настоящее время "спаренных экспоненциальных" PNC зондах, таких как описанные в публикациях SPWLA Annual Symposium Transactions, 1983 paper CC entitled Experimental Basis ForUnusual Downhole Logging Environments by Buchanan et al., уравнение для обнаруженной скорости c(t) подсчета, измеренной при помощи детекторов тепловых нейтронов (или гамма-лучей) как функция времени между нейтронными вспышками, может быть аппроксимировано следующим уравнением: в котором t представляет собой промежуток времени после нейтронного импульса, Abh и Afm представляют собой начальные величины компонентов спада соответственно в стволе скважины и пласте в конце нейтронных импульсов (также называемых вспышками), а bh и fm представляют собой константы компонентов экспоненциального спада соответственно в стволе скважины и пласте. Сечения bh и fm захвата в стволе скважины и пласте связаны обратно пропорционально с их соответствующими константами спада при помощи выражений: в которых сечения захвата выражены в единицах захвата, а константы спада выражены в микросекундах. Увеличение сечения fm захвата наблюдается в каротажных диаграммах после разрыва при наличии расклинивающего наполнителя в разрывах пласта по сравнению с каротажем методом импульсных нейтронов до разрыва. К счастью, благодаря способности PNC каротажа различать сигналы скорости подсчета от ствола скважины и пласта, будет существовать пониженная чувствительность сечения захвата в пласте к любым неизбежным изменениям в области ствола скважины (таким как изменения солености в стволе скважины или изменения обсадной трубы) между каротажами методом импульсных нейтронов до разрыва и после разрыва, по сравнению с ситуациями, в которых используют нейтронный или компенсированный нейтронный зонды для проведения измерений. Компонент скорости подсчета в пласте также будет изменяться (уменьшаться) за счет наличия содержащего бор поглощающего материала в расклинивающем наполнителе в разрывах, особенно в PNC зондах, имеющих детекторы гамма-лучей. Компонент скорости подсчета в пласте также будет уменьшаться за счет наличия бора в области ствола скважины, так как многие тепловые нейтроны, первично затухающие в пласте, фактически могут быть в области ствола скважины (именно по этой причине большое число гамма-лучей железа видны в спектрах во временных интервалах после нейтронных вспышек, с доминированием компонента спада, несмотря на то что только железо, из которого изготовлены введенные в скважину трубы и корпус зонда, находится в области ствола скважины). Так как большинство современных PNC зондов также измеряют компонент спада в стволе скважины, увеличение сечения bh захвата в стволе скважины и изменение компонента скорости подсчета в стволе скважины (особенно если карбид бора используют как имеющий высокое сечение захвата тепловых нейтронов материал) в каротажной диаграмме после разрыва по сравнению с каротажной диаграммой до разрыва может индицировать наличие расклинивающего наполнителя в непосредственной близости от ствола скважины, а также обычно может индицировать наличие вызванного разрыва в смежном пласте.- 16017285 На фиг. 6 А-6 С и в табл. 5 А и 5 В показаны смоделированные при помощи MCNP5 результаты для варианта PNC зонда в соответствии с настоящим изобретением. NaI детекторы гамма-лучей были использованы во всех PNC моделях. С использованием гипотетического PNC зонда диаметром 1.6875 дюйма были получены данные до разрыва (фиг. 6 А) и данные после разрыва (фиг. 6 В) с использованием расклинивающего наполнителя, содержащего 1.0% карбида бора, в разрыве шириной 1,0 см в пласте с пористостью 28,3%. На фиг. 6 С показаны данные после разрыва с использованием расклинивающего наполнителя, содержащего 1,0% карбида бора, в кольцевом пространстве (содержащем цемент), а не в разрывах в пласте. Если специально не указано иное, то условия в стволе скважины и пласте аналогичны описанным со ссылкой на фиг. 3 А. Промежутки между источником и детектором соответствуют использованным в ранее описанном примере нейтронного каротажа. На фиг. 6 А-6 С полные скорости подсчета на каждом временном отрезке вдоль каждой из кривых спада указаны точками вдоль оси времени (оси х). Спад, измеренный при помощи ближнего детектора, на всех чертежах показан на медленно спадающей верхней кривой; спад, измеренный при помощи дальнего детектора, показан на центральной кривой; а спад, измеренный при помощи сверхдальнего детектора, показан на нижней кривой. Вычисленные при помощи двух экспоненциальных процедур подгонки компоненты спада в пласте представляют собой более медленно спадающие показательные функции (сплошные линии на чертежах), нанесенные на точки всех кривых полного спада на фиг. 6 А-6 С (для каждого детектора). Расхождение кривой спада на ранних участках кривой от сплошной линии вызвано дополнительной скоростью подсчета от снижающегося быстрее компонента в стволе скважины. Точки, отображающие снижающийся быстрее компонент в области ствола скважины, показанные на чертежах, были вычислены путем вычитания вычисленного компонента пласта из полной скорости подсчета. На все точки вдоль кривых спада в стволе скважины наложены линии, отображающие степенные уравнения для ствола скважины, вычисленные из двух экспоненциальных алгоритмов подгонки. R2 значения, связанные с каждым вычисленным экспоненциальным компонентом на фиг. 6 А-6 С, показывают, как близко вычисленные величины совпадают с фактическими данными, причем 1.0 указывает идеальное совпадение. Хорошее совпадение между точками вдоль кривых спада и вычисленными экспоненциальными компонентами для пласта и ствола скважины подтверждают обоснованность двух экспоненциальных аппроксимаций. В табл. 5 А приведена вычисленная информация относительно пласта и ствола скважины, полученная при анализе фиг. 6 А и 6 В, а также аналогичная информация, вычисленная при анализе кривых спада с разрывами в perp ориентации относительно зонда (см. фиг. 3 В). Как это показано в табл. 5 А, несмотря на то что компоненты сечений захвата в пласте, fm, не имеют таких больших изменений, как вычисленные с использованием чисто объемных соображений, тем не менее они имеют существенное (до 18%) увеличение fm при наличии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в разрыве, в зависимости от расстояния детектора от источника. Из рассмотрения таблицы 5 А также можно понять, что ориентация зонда в скважине относительно разрыва (данные para по сравнению с perp) не так существенна, как в случае использования компенсированных нейтронных зондов. Когда использовали 0,27%Gd2O3 (вместо 1,0% В 4 С) в качестве имеющего высокое сечение захвата материала в расклинивающем наполнителе при прогоне программы моделирования MCNP5, fm увеличивался аналогично описанному здесь выше для карбида бора. Кроме того, из уравнения 1 может быть вычислен интеграл Afmfm по всему времени экспоненциального спада скорости подсчета для компонента пласта, в котором Afm представляет собой начальное значение компонента спада пласта, a fm представляет собой константу компонента экспоненциального спада пласта. Вычисленный интеграл Afmfm скорости подсчета снижается ориентировочно на 22-44% при наличии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в разрыве, что является существенным сигналом разрыва. Наблюдаемые кривые снижения скорости подсчета,суммированные в заданном временном интервале после вспышек нейтронов, в котором доминирует компонент скорости подсчета в пласте (например, 400-1000 мкс), могут быть заменены интегралом Afmfm,однако при таком же снижении чувствительности и/или точности. В отличие от расклинивающего наполнителя, содержащего 1,0% В 4 С, когда используют 0.27 % Gd2O3 в программе моделирования MCNP5 в качестве имеющего высокое сечение захвата материала в расклинивающем наполнителе, нет большого связанного со скоростью подсчета снижения в интеграле Afmfm, так как гадолиний, в отличие от бора,испускает гамма-лучи после захвата тепловых нейтронов. Некоторые изменения наблюдаются также в табл. 5 А для сечений захвата и скорости подсчета в стволе скважины. Эти изменения, которые также являются потенциально полезными для идентификации разрыва, не являются такими систематическими,как изменения данных в пласте, так как расклинивающий наполнитель в разрывах пласта прежде всего воздействует на параметры PNC пласта, а не ствола скважины. Таблица 5 А. Параметры скорости подсчета для пласта и ствола скважины и сечения захвата для пласта и ствола скважины, вычисленные из данных, показанных на фиг. 6 А-6 В. Также показаны аналогичные PNC данные для perp ориентации зонда относительно разрыва. Цемент без добавки присутствует в кольцевом пространстве ствола скважины. Смоделированы NaI детекторы гамма-лучей. Таблица 5 В. Вычисленные параметры скорости подсчета для пласта и ствола скважины и сечения захвата для пласта и ствола скважины при наличии содержащего 0,2% В 4 С расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве (цемент). Отсутствует В 4 С в расклинивающем наполнителе в разрывах. Смоделированы NaI детекторы гамма-лучей. В табл. 5 В: в р.н. = в расклинивающем наполнителе На фиг. 6 С показано, что увеличение в пласте, а особенно в стволе скважине, компонента сечений захвата и большое снижение (снижение до 85%) компонента скоростей подсчета как в пласте, так и стволе скважине наблюдается в случае меченого 1,0% В 4 С расклинивающего наполнителя, заполняющего зацементированное кольцевое пространство. Однако, так как маловероятно, чтобы все кольцевое пространство ствола скважины было заполнено расклинивающим наполнителем, то также могут быть получены аналогичные данные моделирования, отображающие более реальное частичное заполнение кольцевого пространства меченым расклинивающим наполнителем. В табл. 5 В приведены данные, показывающие влияние меченого 0,2% В 4 С расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве ствола скважины (в области цемента) на полученные при помощи PNC зондов результаты. Эта концентрация В 4 С отображает 20% заполнение кольцевого пространства меченым 1% В 4 С расклинивающим наполнителем.fm и bh увеличиваются при наличии расклинивающего наполнителя в кольцевом пространстве ствола скважины. Особенно значительно (ориентировочно на 50%) снижается вычисленный компонент Afmfm скорости подсчета в пласте. Также может изменяться Abhbh, но не так значительно. Эти изменения свидетельствуют о наличии расклиненных разрывов, при условии, что часть области ствола скважины,смежная с интервалом разрыва, также содержит меченый расклинивающий наполнитель. Показанные в табл. 5 А и 5 В эффекты также можно визуально наблюдать на кривых спада, показанных на фиг. 6 А-6 С. При сравнении трех кривых спада до разрыва, показанных на фиг. 6 А, с соответствующими кривыми после разрыва, показанными на фиг. 6 В и на фиг. 6 С, можно видеть, что компоненты пласта снижаются быстрее при наличии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в разрывах пласте (фиг. 6 В), а также немного снижаются при наличии меченого карбидом бора расклинивающего наполнителя в зацементированном кольцевом пространстве (фиг. 6 С). С другой стороны, скорости спада компонентов скважины имеют намного меньшую чувствительность к наличию расклинивающего наполнителя в разрыве (фиг. 6 В), однако являются очень полезными при идентификации расклинивающего наполнителя в стволе скважины (фиг. 6 С). Эту пониженная чувствительность компонента скважины к наличию расклинивающего наполнителя в разрыве также можно увидеть в данных в табл. 5 А, где показаны bh и Abhbh, вычисленные из данных спада показанных на фиг. 6 А и 6 В кривых спада до разрыва и после разрыва. Эти параметры bh иAbhbh ствола скважины имеют намного меньшие процентные измерения данных спада до разрыва в сравнении с данными после разрыва, по сравнению с процентными измерениями параметров fm и Afmfm. Эта пониженная чувствительность компонента ствола скважины к разрыву в первую очередь вызвана тем фактом, что область ствола скважины не существенно изменяется в этих двух ситуациях (содержащий расклинивающий наполнитель разрыв не проходит через область ствола скважины), а компонент ствола скважины в первую очередь связан с этой областью.PNC параметры пласта, как и описанные здесь выше, являются менее чувствительными, чем нейтронные или компенсированные нейтронные параметры пласта, к не связанным с расклинивающим наполнителем изменениям состояний в стволе скважины в каротажных диаграммах до разрыва и после разрыва (таким как изменения солености флюида в стволе скважины или изменения параметров обсадной трубы). Это связано с тем, что PNC системы позволяют разделять компоненты пласта и ствола скважины. Это можно увидеть в данных в табл. 6, где соленость флюида в стволе скважины изменяется от пресной воды до соленой воды (102 Kppm NaCl). Параметры пласта фактически нечувствительны к этому изменению, в то время как параметры ствола скважины имеют высокую чувствительность к изменению солености. Таким образом, параметр пласта, который изменяется за счет наличия меченого расклинивающего наполнителя, будет нечувствительным к изменению параметров ствола скважины между прогонами каротажных диаграмм. Кроме того, изменения параметров ствола скважины, вкупе с отсутствием изменений параметров пласта, могут быть использованы для идентификации местоположений, в которых область ствола скважины изменяется между прогонами каротажных диаграмм, так как такое изменение также может представлять интерес. Таблица 6. Изменение 102 Kppm NaCl в солености флюида в стволе скважины влияет на PNC параметры ствола скважины, но не на PNC параметры пласта. Пористость = 28% - Отсутствует В 4 С в разрыве или в кольцевом пространстве - Nal детекторы гамма-лучей. Современные многокомпонентные PNC зонды позволяют обнаруживать гамма-лучи, которые могут быть использованы для вычисления компонентов спада в пласте (и, следовательно, для вычисления какfm, так и Afmfm), которые имеют только минимальную чувствительность к большинству изменений в области ствола скважины, как уже было указано здесь выше. Если PNC зонд используют для измерения тепловых нейтронов вместо гамма-лучей, fm также будет обладать чувствительностью к изменениям в пласте (к меченым расклинивающим наполнителем разрывам) и будет иметь относительную нечувствительность к изменениям в области ствола скважины. Afm fm также будет обладать чувствительностью к наличию расклинивающего наполнителя в стволе скважины, частично потому, что тепловые нейтроны будут дополнительно ослабляться при проходе через имеющее высокое сечение захвата кольцевое пространство ствола скважины между пластом и детекторами в зонде для каротажа. Параметры bh и Abhbh спада в стволе скважины, аналогично таким же параметрам в PNC зонде, содержащем детекторы гаммалучей, являются менее чувствительными, чем параметры fm и Afmfm к изменениям в пласте, однако параметры ствола скважины, а особенно bh, являются очень чувствительными к наличию меченого расклинивающего наполнителя в стволе скважины. Таким образом, в случае использования PNC зонда, содержащего детекторы тепловых нейтронов, на изменения всех четырех параметров (fm и Afmfm иAbhbh) будет влиять меченый расклинивающий наполнитель аналогично тому, как и в случае PNC зондов, содержащих детекторы гамма-лучей. Если бор используют в качестве имеющего высокое сечение захвата материала для получения меченого расклинивающего наполнителя, то снижение наблюдаемой скорости подсчета будет относительно меньше в зондах с детекторами тепловых нейтронов, чем в зондах с детекторами гамма-лучей, за счет указанного здесь выше отсутствия гамма-лучей после захвата нейтронов бором. Изменения в fm и Afmfm можно контролировать в том случае, когда трудно произвести количественную оценку изменений состояний в области ствола скважины (таких как изменений солености флюида в стволе скважины или параметров обсадной трубы), происходящих между каротажными прогонами. Так как fm является не очень чувствительным к изменениям в области ствола скважины, то можно контролировать fm, если желательно повысить степень обнаружения меченого расклинивающего наполнителя в пласте по сравнению с меченым расклинивающим наполнителем в области ствола скважины. С другой стороны, если часть меченого карбидом расклинивающего наполнителя находится в области ствола скважины, расположенной рядом с вызванным разрывом, то наблюдается увеличение вычисленного сечения bh захвата тепловых нейтронов в стволе скважины в каротажной диаграмме после разрыва по сравнению с каротажной диаграммой до разрыва (изменения в стволе скважины компонента спада скорости подсчета и Abhbh, являются менее значительными). Эти изменения параметров ствола скважины будут намного более сильно выраженными, если расклинивающий наполнитель находится в разрывах в пласте. Другой вариант осуществления настоящего изобретения предусматривает контроль измененийbh и Afmfm, и, в некоторых случаях, Abhbh, (и контроль отсутствия изменений fm), чтобы обнаружить расклинивающий наполнитель, находящийся в области ствола скважины. Примерное сравнение каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва, полученных с использованием PNC зонда, имеющего детектор захвата гамма-лучей или детектор тепловых нейтронов, показано на фиг. 7 В, где показаны представительные данные, полученные от одного из детекторов (то есть одного из ближнего, дальнего или сверхдальнего детекторов). Расклинивающий наполнитель, введенный в раз- 20017285 рыв, содержит имеющий высокое сечение захвата тепловых нейтронов материал. До проведения сравнения может потребоваться нормализация каротажных диаграмм до разрыва и после разрыва в интервале(интервалах) снаружи от предполагаемой зоны разрыва. fm увеличивается и Afmfm снижается при наличии меченого расклинивающего наполнителя только в разрыве, однако bh и Abhbh имеют только ограниченную чувствительность к наличию расклинивающего наполнителя в разрыве (в пласте). Когда меченый расклинивающий наполнитель находится только в стволе скважины, fm изменяется минимально,так как изменения в области ствола скважины не оказывают влияния на fm. Afmfm снижается в каротажной диаграмме после разрыва. bh и Abhbh также являются чувствительными к наличию меченого расклинивающего наполнителя в области ствола скважины (bh увеличивается и Abhbh снижается). При наличии меченого расклинивающего наполнителя как в стволе скважины, так и в пласте все четыре кривые каротажных диаграмм разделяются в зоне, содержащей расклинивающий наполнитель. Таким образом, так как четыре параметра PNC каротажа (fm, Afmfm, bh и Abhbh), если их рассматривать совместно, реагируют различно на все три указанные выше местоположения расклинивающего наполнителя, то можно определить, когда расклинивающий наполнитель присутствует только в области ствола скважины или в разрыве, или там и здесь, наблюдая изменения или отсутствие изменений указанных параметров в каротажных диаграммах после разрыва относительно каротажных диаграмм до разрыва. Несмотря на то что проведенное выше обсуждение было сфокусировано на сравнении каротажных диаграмм после разрыва с каротажными диаграммами до разрыва, чтобы обнаружить местоположение расклинивающего наполнителя, меченого материалами с высоким сечением захвата тепловых нейтронов(например, В 4 С или Gd2O3), и идентифицировать вызванные разрывы, следует иметь в виду, что аналогичное сравнение двух (или больше) каротажных прогонов с использованием компенсированного нейтронного или PNC зондов, проведенных в разное время после разрыва, также позволяет получить полезную информацию. Если имеется снижение во времени количества меченого расклинивающего наполнителя в разрыве и/или в области ствола скважины, то наблюдаются изменения, обратные описанным здесь выше, между каротажной диаграммой непосредственно после разрыва и аналогичной каротажной диаграммой, снятой в более позднее время после разрыва (причем эти изменения могут быть обнаружены после проведения любой необходимой нормализации каротажных диаграмм). Увеличение скоростей подсчета между нейтронной или компенсированной нейтронной каротажными диаграммами (или снижение fm и/или bh и увеличение Afm fm в случае PNC каротажей) указывает на снижение обнаруженного количества расклинивающего наполнителя в каротажной диаграмме, снятой в более позднее время после разрыва. Это снижение количества введенного расклинивающего наполнителя позволяет получить полезную информацию относительно скважины. Любое снижение количества расклинивающего наполнителя может быть вызвано выводом расклинивающего наполнителя из скважины вместе с флюидом, добываемым из пласта. Снижение количества расклинивающего наполнителя может указывать, что разрыв стал не так хорошо расклинен, как это было первоначально (и поэтому может потребоваться новое расклинивание или другой ремонт). Снижение количества расклинивающего наполнителя также может указывать на смыкание зон разрыва, из которых поступает большая часть добываемого флюида, так как вывод расклинивающего наполнителя может происходить только из этих зон добычи. Наоборот, отсутствие изменений количества расклинивающего наполнителя показывает, что в указанных зонах нет добычи, и,таким образом, дает информацию относительно зон, которые необходимо повторно заканчивать. Если для этих сравнений используют PNC зонды, то тогда также возможно различить, происходят ли изменения количества расклинивающего наполнителя в области ствола скважины или в самих разрывах пласта,или там и здесь. Если снимать каротажные диаграммы несколько раз после первой после разрыва каротажной диаграммы, то тогда можно контролировать постепенные изменения. Само собой разумеется, что также полезно знать, что обнаруженное снижение количества расклинивающего наполнителя вызвано ухудшением качества расклиненного разрыва или вызвано наличием зон с наибольшим дебитом, или тем и другим. Получение такой информации становится возможным за счет дополнения каротажных диаграмм идентификации расклинивающего наполнителя после разрыва: (1) обычными диаграммами геофизических исследований в скважине, (2) гамма каротажными диаграммами, чтобы определять местоположение отложения радиоактивной соли в зонах, полученных при добыче, (3) диаграммами акустического каротажа, чтобы обнаруживать открытые разрывы, (4) другими каротажными данными и/или (5) информацией относительно пласта. Следует иметь в виду, что этот тип полученной после разрыва информации невозможно получить с использованием способов идентификации разрыва, в которых имеющие относительно короткий период полураспада радиоактивные изотопные индикаторы нагнетают в скважину, так как спад радиоактивности делает проводимый после разрыва каротаж бесполезным. Эта проблема не возникает в случае использования описанных здесь способов, так как характеристики/свойства меченых бором или гадолинием расклинивающих наполнителей не изменяются во времени. Несмотря на то что были описаны предпочтительные варианты осуществления изобретения, совершенно ясно, что они не имеют ограничительного характера и в них специалистами в данной области могут быть внесены изменения и дополнения, которые не выходят, однако, за рамки приведенной далее формулы изобретения.- 21017285 ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ определения местоположения и высоты вызываемого разрыва в подземной формации, который включает в себя следующие операции:(a) получение набора данных до разрыва путем:(i) опускания в ствол скважины, пересекающий подземную формацию, скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию и(iii) обнаружения в скважине тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, возникающих за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(b) выполнение гидравлического разрыва подземной формации с использованием суспензии, содержащей жидкость и расклинивающий наполнитель, причем расклинивающий наполнитель или его часть содержит материал, поглощающий тепловые нейтроны;(c) получение набора данных после разрыва путем:(i) опускания в ствол скважины, пересекающий подземную формацию, скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из упомянутого источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию,(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, возникающих за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(d) сравнение набора данных до разрыва с набором данных после разрыва, чтобы определить местоположение расклинивающего наполнителя; и(е) сопоставление местоположения расклинивающего наполнителя с глубиной измерения в стволе скважины, чтобы определить местоположение и высоту разрыва. 2. Способ по п.1, в котором сравнение набора данных до разрыва с набором данных после разрыва включает в себя отличения первой порции расклинивающего наполнителя, расположенного в пласте, от второй порции расклинивающего наполнителя, расположенного в стволе скважины. 3. Способ по п.1, в котором данные в наборах данных до разрыва и после разрыва выбраны из группы, в которую входят каротажные скорости подсчета, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в пласте, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в стволе скважины и вычисленные параметры в пласте и стволе скважины, связанные с компонентом спада скорости подсчета. 4. Способ по п.1, в котором расклинивающий наполнитель выбирают из группы, в которую входят керамический расклинивающий наполнитель, песок, покрытый смолой песок, пластмассовые шарики,стеклянные шарики и покрытые смолой расклинивающие наполнители. 5. Способ по п.1, в котором расклинивающий наполнитель, содержащий поглощающие тепловые нейтроны материал, имеет сечение захвата тепловых нейтронов, превышающее сечение захвата тепловых нейтронов подземной формации. 6. Способ по п.1, в котором расклинивающий наполнитель, содержащий поглощающий тепловые нейтроны материал, имеет сечение захвата тепловых нейтронов, составляющее по меньшей мере около 90 единиц захвата. 7. Способ по п.1, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, в которую входят бор, кадмий, гадолиний, иридий, а также их смеси. 8. Способ по п.1, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит бор и его выбирают из группы, в которую входят карбид бора, нитрид бора, борная кислота, стекло с высоким содержанием бора, борат цинка, бура, а также их смеси. 9. Способ по п.1, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит гадолиний и его выбирают из группы, в которую входят оксид гадолиния, ацетат гадолиния, стекло с высоким содержанием гадолиния, а также их смеси. 10. Способ по п.1, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал присутствует в количестве ориентировочно от 0,1 до 4,0 вес.% расклинивающего наполнителя. 11. Способ по п.1, в котором по меньшей мере в одной из операций получения набора данных детектор представляет собой детектор тепловых нейтронов. 12. Способ по п.1, в котором по меньшей мере в одной из операций получения набора данных детектор представляет собой детектор гамма-лучей. 13. Способ по п.1, который дополнительно предусматривает нормализацию наборов данных до разрыва и после разрыва ранее сравнения набора данных до разрыва с набором данных после разрыва. 14. Способ по п.13, в котором разрыв расположен в зоне разрыва подземной формации, причем операция нормализации включает в себя операцию прогона по меньшей мере одной каротажной диаграммы вне зоны разрыва. 15. Способ по п.1, в котором используют гранулированный материал расклинивающего наполнителя, причем, по существу, каждая гранула содержит поглощающий тепловые нейтроны материал, полно- 22017285 стью введенный в не. 16. Способ по п.15, в котором материал расклинивающего наполнителя представляет собой керамический материал. 17. Способ по п.16, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собой В 4 С. 18. Способ по п.16, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собойGd2O3. 19. Способ по п.1, в котором используют один и тот же скважинный зонд для каротажа методом захвата импульсных нейтронов в каждой из операций получения. 20. Способ по п.1, в котором расклинивающий наполнитель имеет покрытие, причем поглощающий тепловые нейтроны материал введен в это покрытие. 21. Способ по п.20, в котором покрытие представляет собой смолистое покрытие. 22. Способ определения местоположения и высоты вызываемого разрыва в подземной формации,который включает в себя следующие операции:(a) получение набора данных до разрыва путем:(i) опускания в пересекающий подземную формацию ствол скважины нейтронного скважинного зонда для каротажа, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию и(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, полученных за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(b) выполнение гидравлического разрыва подземной формации при помощи суспензии, содержащей жидкость и расклинивающий наполнитель, причем расклинивающий наполнитель или, по меньшей мере,большая его часть содержит поглощающий тепловые нейтроны материал, полностью введенный в него;(c) получение набора данных после разрыва путем:(i) опускания в пересекающий подземную формацию ствол скважины нейтронного скважинного зонда для каротажа, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из упомянутого последним источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию,(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, полученных за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(d) сравнение набора данных до разрыва с набором данных после разрыва, чтобы определить местоположение расклинивающего наполнителя, причем указанное сравнение проводят после нормализации наборов данных до разрыва и после разрыва; и(е) сопоставление местоположения расклинивающего наполнителя с глубиной измерения в стволе скважины, чтобы определить местоположение и высоту разрыва. 23. Способ по п.22, в котором данные в наборах данных до разрыва и после разрыва содержат каротажные скорости подсчета. 24. Способ по п.22, в котором расклинивающий наполнитель выбирают из группы, в которую входят керамический расклинивающий наполнитель, песок, покрытый смолой песок, пластмассовые шарики, стеклянные шарики и покрытые смолой расклинивающие наполнители. 25. Способ по п.22, в котором расклинивающий наполнитель, содержащий поглощающий тепловые нейтроны материал, имеет сечение захвата тепловых нейтронов, превышающее сечение захвата тепловых нейтронов подземной формации. 26. Способ по п.22, в котором расклинивающий наполнитель, содержащий поглощающий тепловые нейтроны материал, имеет сечение захвата тепловых нейтронов, составляющее по меньшей мере около 90 единиц захвата. 27. Способ по п.22, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, в которую входят бор, кадмий, гадолиний, иридий, а также их смеси. 28. Способ по п.22, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит бор и его выбирают из группы, в которую входят карбид бора, нитрид бора, борная кислота, стекло с высоким содержанием бора, борат цинка, бура, а также их смеси. 29. Способ по п.22, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал содержит гадолиний и его выбирают из группы, в которую входят оксид гадолиния, ацетат гадолиния, стекло с высоким содержанием гадолиния, а также их смеси. 30. Способ по п.22, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал присутствует в количестве ориентировочно от 0,1 до 4,0 вес.% расклинивающего наполнителя. 31. Способ по п.22, в котором по меньшей мере один из нейтронных скважинных зондов для каротажа, который используют для получения наборов данных до разрыва и после разрыва, представляет собой компенсированный нейтронный скважинный зонд для каротажа. 32. Способ по п.31, в котором соотношение скоростей подсчета между двумя детекторами в компенсированном нейтронном зонде используют для определения пористости пласта, одновременно с использованием полученных при помощи детекторов скоростей подсчета для определения местоположения- 23017285 и высоты разрыва. 33. Способ по п.22, в котором разрыв расположен в зоне разрыва подземной формации, а операция нормализации содержит операцию прогона по меньшей мере одной каротажной диаграммы вне зоны разрыва. 34. Способ по п.22, в котором используют гранулированный материал расклинивающего наполнителя, причем по существу каждая гранула содержит поглощающий тепловые нейтроны материал, полностью введенный в не. 35. Способ по п.34, в котором материал расклинивающего наполнителя представляет собой керамический материал. 36. Способ по п.35, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собой В 4 С. 37. Способ по п.35, в котором поглощающий тепловые нейтроны материал представляет собойGd2O3. 38. Способ по п.22, в котором расклинивающий наполнитель имеет покрытие, а поглощающий тепловые нейтроны материал введен в покрытие. 39. Способ по п.38, в котором покрытие представляет собой смолистое покрытие. 40. Способ отличения расклинивающего наполнителя в подземной формации от расклинивающего наполнителя в стволе скважины, пересекающем подземную формацию, который включает в себя следующие операции:(а) получение набора данных до разрыва путем:(i) опускания в ствол скважины скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов, который содержит источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и в подземную формацию и(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, возникающих за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(b) гидравлический разрыв подземной формации с использованием суспензии, содержащей жидкость и расклинивающий наполнитель, причем весь расклинивающий наполнитель или его часть содержит материал, поглощающий тепловые нейтроны;(c) получение набора данных после разрыва путем:(i) опускания в ствол скважины скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию,(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, возникающих за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(d) сравнение набора данных до разрыва с набором данных после разрыва, чтобы отличить расклинивающий наполнитель в подземной формации от расклинивающего наполнителя в стволе скважины. 41. Способ по п.40, в котором данные в наборах данных до разрыва и после разрыва выбирают из группы, в которую входят каротажные скорости подсчета, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в пласте, вычисленные сечения захвата тепловых нейтронов в стволе скважины и вычисленные параметры компонента спада в пласте и стволе скважины, связанные со скоростью подсчета. 42. Способ добычи углеводорода из подземной формации при помощи скважины, проходящей через не, включающий в себя следующие операции: приготовление суспензии разрыва, содержащей гранулированный материал расклинивающего наполнителя, в котором, по существу, каждая гранула содержит имеющий высокое сечение захвата тепловых нейтронов материал, полностью введенный в не; нагнетание суспензии разрыва через ствол скважины в нисходящую скважину и в подземную формацию таким образом, что суспензия разрыва создает разрывы в подземной формации, в которые поступает материал расклинивающего наполнителя; и обнаружение наличия гидроразрыва посредством обнаружения эффекта реакций захвата тепловых нейтронов с материалом расклинивающего наполнителя. 43. Способ по п.42, в котором сечение захвата тепловых нейтронов материала с высоким сечением захвата тепловых нейтронов превышает сечение захвата тепловых нейтронов подземной формации. 44. Способ по п.42, в котором расклинивающий наполнитель имеет сечение захвата тепловых нейтронов, составляющее по меньшей мере около 90 единиц захвата единиц захвата. 45. Способ по п.42, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов содержит по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, в которую входят бор, кадмий, гадолиний, иридий, а также их смеси. 46. Способ по п.42, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов содержит бор и его выбирают из группы, в которую входят карбид бора, нитрид бора, борная кислота, стекло с высоким содержанием бора, борат цинка, бура, а также их смеси. 47. Способ по п.42, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов содержит гадолиний и его выбирают из группы, в которую входят оксид гадолиния, ацетат гадолиния, стекло с высоким содержанием гадолиния, а также их смеси.- 24017285 48. Способ по п.42, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов присутствует в количестве ориентировочно от 0,1 до 4,0 вес.% расклинивающего наполнителя. 49. Способ по п.42, в котором материал расклинивающего наполнителя представляет собой керамический материал. 50. Способ по п.49, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов представляет собой В 4 С. 51. Способ по п.49, в котором материал с высоким сечением захвата тепловых нейтронов представляет собой Gd2O3. 52. Способ определения дебита и связанных с разрывом характеристик подземной формации, содержащей зоны с расклинивающим наполнителем, включающим материал, поглощающий тепловые нейтроны, причем способ включает в себя следующие операции:(a) получение первого набора данных после разрыва, несущих информацию о количествах расклинивающего наполнителя в зонах разрыва, путем:(i) опускания в ствол скважины, пересекающий подземную формацию, скважинного зонда для каротажа, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию и(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, полученных за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(b) добычу после осуществления операции получения первого набора данных флюидов из подземной формации;(c) получение после осуществления операции добычи второго набора данных после разрыва, несущего информацию о количествах расклинивающего наполнителя в зонах разрыва, путем:(i) опускания в ствол скважины, пересекающий подземную формацию, скважинного зонда для каротажа, содержащего источник нейтронов и детектор,(ii) испускания нейтронов из источника нейтронов в ствол скважины и подземную формацию и(iii) обнаружения в стволе скважины тепловых нейтронов или захват гамма-лучей, полученных за счет ядерных реакций в стволе скважины и подземной формации;(d) определения разности, если она есть, между количествами расклинивающего наполнителя в зонах разрыва до осуществления операции добычи и количествами расклинивающего наполнителя в зонах разрыва после осуществления операции добычи за счет сравнения первого и второго наборов данных после разрыва и(e) использование обнаруженной разности между количествами расклинивающего наполнителя для определения одной или нескольких характеристик дебита и/или связанных с разрывом характеристик подземной формации. 53. Способ по п. 52, в котором по меньшей мере одну или несколько характеристик дебита и/или связанных с разрывом характеристик подземной формации выбирают из группы, в которую входят:(a) наличие одной или нескольких зон разрыва, которые расклинены хуже, чем как это было первоначально,(b) дебит из одной или нескольких зон разрыва больше дебита из других зон и(c) наличие одной или нескольких зон разрыва, которые не имеют дебита. 54. Способ по п.52, в котором каждую из операций получения набора данных осуществляют с использованием нейтронного зонда для каротажа или компенсированного нейтронного зонда для каротажа. 55. Способ по п.52, в котором каждую из операций получения набора данных осуществляют с использованием скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов. 56. Способ по п.52, в котором каждую из операций получения набора данных осуществляют с использованием скважинного зонда для каротажа методом захвата импульсных нейтронов, причем способ дополнительно включает в себя операцию определения того, что обнаруженное уменьшение материала в расклинивающем наполнителе произошло в стволе скважины, в разрыве пласта или в обоих указанных местах. 57. Способ по п.56, в котором операцию определения осуществляют за счет пополнения первого и второго наборов данных после разрыва данными одного или нескольких типов, выбранных из группы, в которую входят обычные диаграммы геофизических исследований в скважине, гамма-каротажные диаграммы, чтобы определять местоположение отложения полученной при добыче радиоактивной соли в зонах разрыва, диаграммы акустического каротажа, чтобы обнаруживать открытые разрывы, другие каротажные диаграммы и информация относительно пласта.