Способ уменьшения коррозии в системе обработки отходящего потока процесса превращения метанола в олефины

009231 Область техники, к которой относится изобретение Настоящее изобретение относится к сведению к минимуму коррозии в системе обработки отходящего потока, а более конкретно к определению и сведению к минимуму коррозии в системе обработки отходящего потока процесса метанол-в-олефины инжекцией нейтрализующего агента на одном или нескольких участках системы обработки отходящего потока процесса метанол-в-олефины. Предпосылки создания изобретения Легкие олефины, такие как этилен и пропилен, являются важнейшими нефтехимическими продуктами массового производства, которые могут быть использованы во множестве процессов получения пластмасс и других химических материалов. Этилен используют для получения различных полиэтиленовых пластических масс и при получении других химикатов, таких как винилхлорид, этиленоксид, этилбензол и спирт. Пропилен используют для получения различных полипропиленовых пластических масс и при получении других химикатов, таких как акрилонитрил и пропиленоксид. В нефтехимической промышленности в течение вот уже некоторого времени известно, что кислородсодержащие вещества, преимущественно спирты, могут быть превращены в легкие олефины. Предпочтительный процесс превращения обычно называют реакционным процессом кислородсодержащее вещество-в-олефины (КвО). Один особенно предпочтительный процесс КвО представляет собой реакционный процесс метанол-волефины (МвО), в котором метанол превращают главным образом в этилен и/или пропилен в присутствии катализатора на основе молекулярного сита. Поток продуктов из реактора МвО вначале, как правило, направляют в установку или колонну резкого охлаждения для резкого охлаждения продуктов. В установке резкого охлаждения поток продуктов входит в контакт со средой резкого охлаждения, обычно с водой, в условиях, эффективных для разделения потока продуктов на фракцию легких продуктов и фракцию тяжелых продуктов. Соединения в потоке продуктов, которые находятся в условиях резкого охлаждения в газообразном состоянии, выделяют из него в виде фракции легких продуктов. Фракция легких продуктов, как правило, содержит легкие олефины, диметиловый эфир, метан, CO, CO2, этан, пропан и другие небольшие компоненты, такие как вода и непрореагировавшее исходное кислородсодержащее вещество. Фракцию легких продуктов сжимают и направляют на выделение олефинового продукта и очистку. Соединения в потоке продуктов, которые в условиях резкого охлаждения находятся в жидком состоянии, выделяют из него в виде фракции тяжелых продуктов. Фракция тяжелых продуктов в качестве побочного продукта включает воду, часть непрореагировавшего кислородсодержащего исходного материала (исключая те кислородсодержащие вещества,которые в условиях резкого охлаждения находятся в газообразном состоянии), небольшую часть побочных продуктов превращения кислородсодержащего вещества, в частности, тяжелые углеводороды (С 5+) и обычно основную массу среды резкого охлаждения. Фракция тяжелых продуктов может быть обработана для выделения одного или нескольких содержащихся в ней тяжелых компонентов. Иллюстративные неограничивающие примеры разделительных систем МвО описаны в US6121504 и US6482998, которые в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок, а также в заявке на патентUS 10/383204, поданной 6 марта 2003 г., и в заявке на патент US 10/292232, поданной 12 ноября 2002 г.,которые в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. В реакционном процессе МвО образуются различные побочные продукты. Эти побочные продукты могут включать органические или неорганические кислоты в диапазоне с C1 по С 6. Эти кислоты выходят из реактора МвО в отходящем потоке из реакции МвО, который также включает целевые легкие олефины, образовавшиеся в реакционном процессе МвО. В отходящем из реакции потоке может также содержаться значительное количество диоксида углерода, который, когда растворяется в воде, образует угольную кислоту. Эти кислые компоненты обычно разделяют между фракцией легких продуктов и фракцией тяжелых продуктов. В результате фракции как легких, так и тяжелых продуктов являются в значительной степени кислыми. Было установлено, что кислотность во фракциях легких и тяжелых продуктов может вызвать локальную коррозию на различных участках системы обработки отходящего из МвО потока (см., например, US 6403864 и US 6459009). Коррозия может уменьшить толщину стенок труб, что приводит в конечном счете к механическому ослаблению и поломке труб, в частности, под высокими давлениями. Таким образом, существует потребность в уменьшении коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока. Краткое изложение сущности изобретения По настоящему изобретению предлагаются способы и системы для определения и уменьшения коррозии на различных участках системы обработки отходящего из процесса метанол-в-олефины (МвО) потока. В одном варианте объектом изобретения является способ сведения к минимуму коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, находящегося в зоне всасывания насоса потока установки резкого охлаждения МвО. В соответствии с этим вариантом поток продуктов направляют из реактора МвО в установку резкого охлаждения через впускное приспособление установки резкого охлаждения. Этот поток продуктов входит в контакт со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения фракции легких продуктов, включающей легкие олефины, фракции тяжелых продуктов, включающей конденсированные компоненты, и конденсированного-1 009231 потока, находящегося в зоне всасывания насоса. В конденсированный поток, находящийся в зоне всасывания насоса, добавляют нейтрализующий агент с получением среды резкого охлаждения, где эта среда резкого охлаждения обладает значением pH, превышающим pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса. Среду резкого охлаждения инжектируют в установку резкого охлаждения в точке инжекции, находящейся в установке резкого охлаждения выше, чем впускное приспособление установки резкого охлаждения. За pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса,необязательно следят, и в ответ на установление того, что значение pH находящегося в зоне всасывания насоса потока приближается к кислым условиям, добавляют нейтрализующий агент. В другом варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии в реакторной системе МвО, в частности, в потоке головного погона установки резкого охлаждения процесса МвО. В этом варианте поток продуктов из реактора МвО входит в контакт со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения потока головного погона, включающего легкие олефины, и потока кубовых остатков, включающего среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества. Часть потока головного погона конденсируют с получением конденсированного потока, обладающего некоторым значением pH. Нейтрализующий агент входит в контакт с конденсированным потоком с получением обработанного потока, обладающего значением pH,превышающим pH конденсированного потока. В соответствии с одним вариантом коррозию ослабляют в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в ее системе сжатия. В этом варианте поток продуктов из реактора МвО вводят в контакт со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения фракции легких продуктов, включающей легкие олефины, и фракции тяжелых продуктов,включающей среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества. По меньшей мере часть фракции легких продуктов сжимают с получением сжатого потока. По меньшей мере часть сжатого потока охлаждают в условиях, эффективных для получения конденсированного потока,обладающего некоторым значением pH. Нейтрализующий агент входит в контакт по меньшей мере с частью конденсированного потока с образованием обработанного потока, обладающего значением pH,превышающим pH конденсированного потока. В другом варианте объектом настоящего изобретения является способ уменьшения коррозии в реакторной системе МвО, в частности, в ее ребойлерной системе. Способ включает контактирование потока продуктов из реактора МвО со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения первого потока головного погона и первого потока кубовых остатков,где первый поток головного погона включает легкие олефины и где первый поток кубовых остатков включает среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества. По меньшей мере часть первого потока кубовых остатков направляют в колонну для отпарки конденсата и нагревают в колонне для отпарки конденсата в условиях, эффективных для получения второго потока головного погона и второго потока кубовых остатков. Второй поток головного погона включает выделенные кислородсодержащие вещества, а второй поток кубовых остатков включает отпаренную среду резкого охлаждения. По меньшей мере часть второго потока кубовых остатков частично испаряют с получением испаренной фазы и жидкой фазы, обладающей некоторым значением pH. В жидкую фазу добавляют нейтрализующий агент с получением обработанного потока, обладающего значением pH, превышающим pH жидкой фазы. Тем не менее, в еще одном варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в потоке головного погона колонны для отпарки конденсата. Этот способ включает контактирование потока продуктов из реактора МвО со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения первого потока головного погона и первого потока кубовых остатков. Первый поток головного погона включает легкие олефины, а первый поток кубовых остатков включает среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества. По меньшей мере часть первого потока кубовых остатков направляют в колонну для отпарки конденсата. По меньшей мере часть первого потока кубовых остатков в колонне для отпарки конденсата нагревают в условиях, эффективных для получения второго потока головного погона и второго потока кубовых остатков. Второй поток головного погона включает выделенные кислородсодержащие вещества, а второй поток кубовых остатков включает отпаренную среду резкого охлаждения. Второй поток головного погона охлаждают в условиях, эффективных для частичной конденсации второго потока головного погона и образования конденсированного потока, обладающего некоторым значением pH. Нейтрализующий агент входит в контакт с конденсированным потоком с образованием обработанного потока, где этот обработанный поток обладает значением pH, превышающимpH конденсированного потока. Объектом изобретения являются также определение коррозии и нейтрализация кислых конденсационных участков в системе обработки отходящего из МвО потока. В одном варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии трубопроводной линии, обладающей внутренней поверхностью. Способ включает направление первого потока, обладающего некоторым значением pH, по трубопроводной линии, где эта трубопроводная линия представляет собой компонент системы обработки от-2 009231 ходящего из МвО потока. За коррозией в трубопроводной линии следят. Нейтрализующий агент инжектируют через впускное приспособление в трубопроводную линию с получением обработанного потока,обладающего значением pH, превышающим pH первого потока. Стадия инжекции является ответом на определение на стадии мониторинга того, что в точке коррозии в трубопроводной линии развивается коррозия. Предпочтительное впускное приспособление находится в технологической линии перед точкой коррозии. В другом варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в единственном или нескольких находящихся в зоне всасывания насоса потоках установки резкого охлаждения МвО. Способ включает контактирование потока продуктов из реактора МвО со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях,эффективных для получения потока головного погона и потока кубовых остатков, где поток головного погона включает легкие олефины и где поток кубовых остатков включает воду и конденсированные кислородсодержащие вещества. Через первое выпускное приспособление в установке резкого охлаждения из этой установки резкого охлаждения отводят конденсированные компоненты, обладающие некоторым значением pH. Первый нейтрализующий агент входит в контакт с конденсированными компонентами с образованием первого обработанного потока, где этот первый обработанный поток обладает значениемpH, превышающим pH конденсированных компонентов. Первый обработанный поток вводят в первое впускное приспособление в установке резкого охлаждения, где это первое впускное приспособление размещено в положении, которое в установке резкого охлаждения выше, чем первое выпускное приспособление. На стадии контактирования первый обработанный поток действует как среда резкого охлаждения. Этот способ необязательно включает удаление дополнительных конденсированных компонентов,обладающих некоторым значением pH, из установки резкого охлаждения через второе выпускное приспособление в установке резкого охлаждения, где это второе выпускное приспособление размещено в положении, которое в установке резкого охлаждения выше, чем первое выпускное приспособление. Дополнительные конденсированные компоненты вводят во второе впускное приспособление в установке резкого охлаждения, где это второе впускное приспособление размещено в положении, которое в установке резкого охлаждения выше, чем второе выпускное приспособление, и где эти дополнительные конденсированные компоненты действуют как среда резкого охлаждения. В одном варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии в трубопроводной линии, обладающей внутренней поверхностью. Способ включает направление первого потока, обладающего некоторым значением pH, по трубопроводной линии, где эта трубопроводная линия составляет часть системы обработки отходящего из МвО потока. За pH первого потока следят, и нейтрализующий агент вводят в контакт с первым потоком с получением обработанного потока, обладающего значениемpH, превышающим pH первого потока. Контактирование является ответом на определение во время мониторинга того, что значение pH первого потока переходит предопределенный порог. В другом варианте объектом изобретения является способ уменьшения коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в конденсированном находящемся в зоне всасывания насоса потоке. Предлагаемый по изобретению способ включает направление потока продуктов из реактора МвО в конденсаторную установку через впускное приспособление конденсаторной установки. Этот поток продуктов в конденсаторной установке входит в контакт с обработанным потоком в условиях, эффективных для получения фракции легких продуктов, включающей легкие олефины, фракции тяжелых продуктов, включающей конденсированные компоненты, и конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса. Нейтрализующий агент добавляют в конденсированный поток, находящийся в зоне всасывания насоса, с получением обработанного потока, где этот обработанный поток обладает значением pH, превышающим pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса. Обработанный поток инжектируют в конденсаторную установку в точке инжекции, находящейся в конденсаторной установке выше, чем впускное приспособление конденсаторной установки. Краткое описание чертежей Сущность настоящего изобретения более понятна, если обратиться к подробному описанию изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи, где на фиг. 1 проиллюстрированы реактор процесса метанол-в-олефины и система удаления конденсата в соответствии с одним вариантом выполнения настоящего изобретения; а на фиг. 2 проиллюстрирована блок-схема реакционной системы метанол-в-олефины, включающей систему удаления конденсата. Подробное описание изобретения Введение Объектом изобретения является уменьшение коррозии в системе обработки отходящего из процесса метанол-в-олефины (МвО) потока. Более конкретно объектом настоящего изобретения является уменьшение коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока инжекцией одного или нескольких нейтрализующих агентов на различных целевых участках в системе обработки отходящего из МвО потока,которые чувствительны к возникновению локальной конденсации, характеризующейся pH меньше 7,0. Нейтрализующий агент гарантирует, что любая локальная конденсация в системе обработки отходящего-3 009231 из МвО потока происходит в основных условиях и что нейтрализуются все кислые способные конденсироваться компоненты. Объектом изобретения являются также мониторинг коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока и мониторинг pH локальных конденсационных участков для гарантии надлежащей нейтрализации всех содержащихся на них кислых компонентов. Способы уменьшения коррозии Объектом настоящего изобретения является уменьшение коррозии на одном или нескольких участках системы обработки отходящего из МвО потока. В предпочтительном варианте коррозию ослабляют инжекцией одного или нескольких нейтрализующих агентов на участках системы обработки отходящего из МвО потока, которые чувствительны к коррозии. Отходящий из реакции МвО поток, как правило, включает легкие олефины, воду как побочный продукт и различные другие побочные продукты. Вода и некоторые из побочных продуктов могут быть удалены из отходящего из реакции потока внедрением в систему обработки отходящего из МвО потока системы удаления конденсата, которая более подробно обсуждается ниже со ссылкой на фиг. 1 и 2. Предпочтительная система удаления конденсата адаптирована для удаления по меньшей мере части способных конденсироваться компонентов, например воды, из исходного потока продуктов, получаемого из реактора МвО. Система удаления конденсата может включать одну или несколько установок резкого охлаждения, один или несколько компрессоров, каждая предпочтительная ступень которых включает соответствующие теплообменник и сепаратор и одну или несколько колонн для отпарки конденсата,предпочтительно дистилляционных колонн, которые адаптированы для удаления способных конденсироваться компонентов. Различные трубопроводные линии, например патрубки, направляют поток продуктов из реактора МвО в одну или несколько установок резкого охлаждения, компрессорные ступени,сепараторы и колонны для отпарки конденсата. Более конкретно, после того как поток продуктов выходит из реактора МвО, в предпочтительном варианте его направляют в установку резкого охлаждения, например в колонну резкого охлаждения. В предпочтительном варианте для содействия резкому охлаждению продукта в установке резкого охлаждения предусмотрен насадочный материал и/или тарелки. В установке резкого охлаждения поток продуктов входит в контакт со средой резкого охлаждения, предпочтительно по противоточному принципу,в условиях, эффективных для отделения по меньшей мере части способных конденсироваться компонентов в потоке продуктов от более легких, менее способных конденсироваться компонентов. Компоненты в потоке продуктов, которые в условиях резкого охлаждения находятся в газообразном состоянии, удаляют из установки резкого охлаждения в виде фракции легких продуктов и в дальнейшем направляют на извлечение и очистку олефинового продукта. Фракция легких продуктов включает легкие олефины, диметиловый эфир, метан, моноксид углерода, диоксид углерода, этан, пропан и другие небольшие компоненты, такие как вода и непрореагировавший исходный кислородсодержащий материал. Соединения в потоке продуктов, которые в условиях резкого охлаждения являются жидкостями, удаляют из установки резкого охлаждения в виде фракции тяжелых продуктов для возможного разделения на несколько фракций и выделения среды резкого охлаждения. Фракция тяжелых продуктов включает воду как побочный продукт, часть непрореагировавшего исходного кислородсодержащего материала (исключая те кислородсодержащие вещества, которые в условиях резкого охлаждения являются газами), небольшую часть побочных продуктов превращения кислородсодержащего вещества, в частности тяжелые углеводороды(С 5+), и обычно основную массу среды резкого охлаждения. В предпочтительном варианте среду резкого охлаждения выбирают из композиции, которая в условиях резкого охлаждения остается, по существу, в форме жидкости, сводя таким образом к минимуму количество среды резкого охлаждения, содержащейся во фракции легких продуктов, которую необходимо подвергать более дорогостоящей обработке на стадиях обработки газообразного продукта с целью выделить легкие олефиновые продукты технически приемлемых сортов. Предпочтительную среду резкого охлаждения выбирают из группы, включающей воду и потоки, которые являются, по существу, водой. В более предпочтительном варианте среда резкого охлаждения представляет собой поток, который является практически водой, ее выбирают из нескольких фракций фракции тяжелых продуктов из установки резкого охлаждения. В предпочтительном варианте некоторые конденсированные компоненты собирают с одной или нескольких тарелок внутри установки резкого охлаждения и насос удаляет часть конденсированных компонентов из первого выпускного приспособления в установке резкого охлаждения, получая таким образом находящийся в зоне всасывания насоса поток. Эта часть конденсированных компонентов служит в качестве среды резкого охлаждения,упомянутой выше. В предпочтительном варианте первое выпускное приспособление находится в установке резкого охлаждения ниже, чем впускное приспособление, которое принимает поток продуктов из реактора МвО. Перед повторным введением в установку резкого охлаждения через первое впускное приспособление, находящееся в установке резкого охлаждения выше, чем первое выпускное приспособление, находящийся в зоне всасывания насоса поток охлаждают. Этот находящийся в зоне всасывания насоса поток упрощает резкое охлаждение продукта охлаждением потока продуктов в установке резкого охлаждения. Установка резкого охлаждения необязательно включает несколько находящихся в зоне всасывания насоса потоков, например два, три, четыре или большее число находящихся в зоне всасывания насоса-4 009231 потоков. В этом варианте конденсированные компоненты можно отводить из установки резкого охлаждения через один или несколько выпускных приспособлений в установке резкого охлаждения. В одном варианте единственный конденсированный поток, включающий конденсированные компоненты, удаляют из установки резкого охлаждения через первое выпускное приспособление, например выпускное приспособление для единственного потока кубовых остатков или выпускное приспособление для единственного потока боковой фракции. В предпочтительном варианте единственный конденсированный поток охлаждают в одном или нескольких теплообменниках и разделяют на два или большее число производных конденсатных потоков. Один или несколько теплообменников в предпочтительном варианте являются теплообменниками типа пластин и рамы и/или трубок и кожуха. Если установка резкого охлаждения включает два находящихся в зоне всасывания насоса потока, тогда единственный конденсированный поток охлаждают и разделяют на первый производный конденсатный поток и второй производный конденсатный поток. В предпочтительном варианте первый производный конденсатный поток вводят в первое впускное приспособление в установке резкого охлаждения, которое в установке резкого охлаждения находится выше, чем первое выпускное приспособление. При этом первый производный конденсатный поток в установке резкого охлаждения служит как первая среда резкого охлаждения и упрощает конденсацию содержащихся в нем способных конденсироваться компонентов. Второй производный поток необязательно дополнительно охлаждают во втором теплообменнике и вводят во второе впускное приспособление в установке резкого охлаждения. В идеальном варианте второе впускное приспособление в установке резкого охлаждения находится выше, чем первое выпускное приспособление и первое впускное приспособление. Второй конденсатный поток служит в установке резкого охлаждения в качестве второй среды резкого охлаждения и также упрощает конденсацию содержащихся в нем способных конденсироваться компонентов. В другом варианте установка резкого охлаждения включает несколько находящихся в зоне всасывания насоса потоков, отводимых из нескольких выпускных приспособлений. В этом варианте конденсированные компоненты отводят из установки резкого охлаждения через одно или несколько выпускных приспособлений для потоков боковой фракции и необязательно через выпускное приспособление для потока кубовых остатков. Так, например, первый конденсатный поток необязательно отводят из первого выпускного приспособления в установке резкого охлаждения, например из выпускного приспособления для потока кубовых остатков, и охлаждают в теплообменнике с получением первого охлажденного находящегося в зоне всасывания насоса потока. Первый охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток в предпочтительном варианте вводят в первое впускное приспособление в установке резкого охлаждения. Первый охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток служит как первая среда резкого охлаждения в установке резкого охлаждения и упрощает конденсацию содержащихся в нем способных конденсироваться компонентов. Второй конденсатный поток необязательно отводят из второго выпускного приспособления в установке резкого охлаждения, которое в предпочтительном варианте в установке резкого охлаждения находится выше, чем первое выпускное приспособление и первое впускное приспособление, и охлаждают в теплообменнике с получением второго охлажденного находящегося в зоне всасывания насоса потока. Второй охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток в идеальном варианте охлаждают до более низкой температуры, чем первый охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток. Второй охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток в установке резкого охлаждения вводят во второе впускное приспособление, которое в установке резкого охлаждения находится выше, чем второе выпускное приспособление. Таким образом, второе впускное приспособление также в предпочтительном варианте находится в установке резкого охлаждения выше,чем первое выпускное приспособление и первое впускное приспособление. Второй охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток в установке резкого охлаждения служит в качестве второй среды резкого охлаждения и также упрощает конденсацию содержащихся в нем способных конденсироваться компонентов. Фракция тяжелых продуктов может включать три фазы: паровую фазу, включающую летучие легкие компоненты, водную фазу, включающую главным образом воду, и масляную фазу, которая, как правило, является менее плотной, чем водная фаза, и плавает на ней. В одном варианте системы удаления конденсата фракцию тяжелых продуктов из установки резкого охлаждения направляют в установку разделения трех фаз, в которой фракцию тяжелых продуктов подвергают обработке в условиях, эффективных для разделения фракции тяжелых продуктов на паровую, масляную и водную фазы. Предпочтительная установка разделения трех фаз представляет собой сепаратор, обладающий выпускным приспособлением для потока пара, выпускным приспособлением для водной фазы и выпускным приспособлением для масляной фазы, которое в идеальном варианте представляет собой отверстие в патрубке, который проходит через более тяжелый водный слой и отводит масляную фазу из точки выше границы раздела масляной/водной фаз. Установка разделения трех фаз необязательно составляет одно целое с установкой резкого охлаждения. В этом варианте установка разделения трех фаз включена в основание сосуда резкого охлаждения ниже находящегося в зоне всасывания насоса пути отвода. Поток пара, как правило,включает легкие компоненты, такие как водяной пар, легкие углеводороды (С 3-), легкие кислородсодержащие вещества, легкие олефины и непрореагировавший метанол. Масляный поток, как правило, вклю-5 009231 чает более тяжелые ароматические соединения. Испарения в потоке пара в предпочтительном варианте повторно направляют в установку резкого охлаждения для дополнительной обработки, а масляную фазу в масляном потоке в предпочтительном варианте направляют в одну или несколько разделительных установок для дополнительной обработки или сжигают в качестве топлива. Водный поток, как правило,включает воду, непрореагировавшие кислородсодержащие вещества, такие как метанол и диметиловый эфир, а также альдегиды, органические и неорганические кислоты и растворенные углеводороды. Водную фазу в предпочтительном варианте направляют в колонну для отпарки конденсата с целью выделить из нее все непрореагировавшие кислородсодержащие вещества. Предпочтительная колонна для отпарки конденсата представляет собой дистилляционную колонну,которая приспособлена для отделения непрореагировавших кислородсодержащих веществ от воды. В одном варианте выполнения настоящего изобретения колонна для отпарки конденсата представляет собой насадочную колонну, способную удалять из одного или нескольких потоков, которые в нее направляют, по меньшей мере примерно 90 мас.%, более предпочтительно по меньшей мере примерно 95 мас.%, еще более предпочтительно по меньшей мере примерно 99 мас.%, а наиболее предпочтительно по меньшей мере примерно 99,9 мас.% метанола в пересчете на общую массу одного или нескольких потоков. Предпочтительная колонна для отпарки конденсата также способна удалять по меньшей мере примерно 90 мас.%, более предпочтительно по меньшей мере примерно 95 мас.%, еще более предпочтительно по меньшей мере примерно 99 мас.%, а наиболее предпочтительно по меньшей мере примерно 99,9 мас.% ДМЭ, который находился в одном или нескольких потоках, которые направляли в колонну для отпарки конденсата, в пересчете на общую массу одного или нескольких потоков. В колонне для отпарки конденсата водный поток из установки разделения трех фаз в предпочтительном варианте подвергают обработке в условиях, например температуры и давления, эффективных для получения потока головного погона кислородсодержащих веществ, который включает основную часть кислородсодержащих веществ, которые находились в водном потоке, и отпаренного водосодержащего потока, который в предпочтительном варианте включает основную часть воды, которая находилась в водном потоке. Если система резкого охлаждения не включает установку разделения трех фаз, тогда фракцию тяжелых продуктов или ее часть необязательно направляют в колонну для отпарки конденсата для получения потока головного погона кислородсодержащих веществ и отпаренного водосодержащего потока, которые включают соответственно основные массы кислородсодержащих веществ и воды, которые находились во фракции тяжелых продуктов. В предпочтительном варианте колонна для отпарки конденсата включает конденсационную систему головного погона для получения потока головного погона кислородсодержащих веществ. В этом варианте по меньшей мере часть исходного потока головного погона из колонны для отпарки конденсата направляют в одинили несколько теплообменников для охлаждения исходного потока головного погона. Один или несколько теплообменников в предпочтительном варианте представляют собой теплообменники типа трубок и кожуха, в которых по меньшей мере часть исходного потока головного погона непосредственно или косвенным путем входит в контакт с охлаждающей средой в условиях, эффективных для охлаждения по меньшей мере части исходного потока головного погона, образуя таким образом охлажденный поток головного погона. Далее охлажденный поток головного погона направляют в сепаратор, в котором дают возможность конденсироваться способным конденсироваться компонентам. В предпочтительном варианте находящиеся в сепараторе конденсированные компоненты отводят из него посредством выпускного приспособления для конденсата и повторно направляют в колонну для отпарки конденсата для дополнительной обработки. Не способные конденсироваться компоненты, например газообразные компоненты, образуют поток головного погона кислородсодержащих веществ, и их отводят из сепаратора посредством выпускного приспособления для пара. По меньшей мере часть потока головного погона кислородсодержащих веществ в предпочтительном варианте направляют в реактор МвО для дополнительного превращения в легкие олефины. Все или по существу все компоненты в охлажденном потоке головного погона необязательно конденсируют с получением конденсированного потока, и часть конденсированного потока повторно направляют в реактор МвО для дополнительного превращения в легкие олефины. Предпочтительная колонна для отпарки конденсата также включает ребойлерную систему. В этом варианте необязательный насос отводит отпаренный ребойлерный поток, например поток кубовых остатков, из колонны для отпарки конденсата и направляет отпаренный ребойлерный поток в один или несколько теплообменников для нагревания отпаренного ребойлерного потока. Объем используемых в настоящем описании понятий "поток кубовых остатков" и "поток головного погона" не ограничивается соответственно потоками кубовых остатков и головного погона, но также охватывает потоки боковой фракции, проходящие рядом с основанием или верхней частью описываемой установки для обработки. По другому варианту для отвода отпаренного ребойлерного потока из колонны для отпарки конденсата применяют термосифон, а не насос. Один или несколько теплообменников в предпочтительном варианте представляют собой теплообменники типа трубок и кожуха, в которых по меньшей мере часть отпаренного ребойлерного потока непосредственно или косвенным путем входит в контакт с нагревающей средой в условиях, эффективных для нагрева, предпочтительно испарения, по меньшей мере части отпарен-6 009231 ного ребойлерного потока с получением таким образом нагретого ребойлерного потока. Затем по меньшей мере часть нагретого ребойлерного потока повторно направляют в колонну для отпарки конденсата для дополнительной обработки. Единственный поток кубовых остатков необязательно отводят из колонны для отпарки конденсата и разделяют между отпаренным водосодержащим потоком и отпаренным ребойлерным потоком. По другому варианту из колонны для отпарки конденсата параллельно отводят два потока кубовых остатков, как это показано на фиг. 1, причем первый поток является отпаренным водосодержащим потоком, а второй поток представляет собой отпаренный ребойлерный поток. Фракцию легких продуктов из установки резкого охлаждения в предпочтительном варианте направляют в систему сжатия. Предпочтительная система сжатия включает одну или несколько компрессорных установок или агрегатов, которые приспособлены для сжатия по меньшей мере части фракции легких продуктов. Предпочтительная система сжатия также включает один или несколько промежуточных холодильников и сепараторы. Компрессорная система служит двойной цели: содействие передвижению фракции легких продуктов по системе обработки отходящего из МвО потока, а также конденсация более тяжелых, менее нужных компонентов из фракции легких продуктов. В идеальном варианте в системе сжатия предусмотрены компрессоры, такие как турбокомпрессоры. Эти компрессоры часто выполнены в виде агрегата, включающего одну или несколько ступеней. У каждой ступени имеются соответствующие впускное приспособление и выпускное приспособление и она обычно включает одну или несколько секций, каждая из которых обладает рабочим колесом и диафрагмой. В предпочтительном варианте каждая ступень также включает промежуточный холодильник и сепаратор. Во многих случаях применяют множество агрегатов и ступеней. С целью уменьшить энергию,необходимую для приведения этих многочисленных ступеней, между ними часто размещают промежуточные холодильники. Промежуточный холодильник представляет собой теплообменник, расположенный сразу же за компрессором. В некоторых случаях с целью уменьшить расход энергии, необходимый для сжатия, промежуточные холодильники применяют также между ступенями. В одном варианте выполнения настоящего изобретения компрессоры обеспечивают сжатие по меньшей мере части фракции легких продуктов, образуя благодаря этому сжатый поток легких продуктов. Сжатый поток легких продуктов направляют в один или несколько промежуточных холодильников. Когда в промежуточных холодильниках сжатый поток легких продуктов охлаждается, в предпочтительном варианте из сжатого потока легких продуктов конденсируются способные легко конденсироваться компоненты. В предпочтительном варианте один или несколько промежуточных холодильников представляют собой теплообменники типа трубок и кожуха, в которых по меньшей мере часть сжатого потока легких продуктов непосредственно или косвенным путем входит в контакт с охлаждающей средой в условиях, эффективных для охлаждения по меньшей мере части сжатого потока легких продуктов, образуя благодаря этому охлажденный поток легких продуктов. Далее охлажденный поток легких продуктов направляют в сепаратор, в котором способным легко конденсироваться компонентам дают возможность конденсироваться. Находящиеся в сепараторе конденсированные водные компоненты в предпочтительном варианте отводят из него посредством по меньшей мере одного выпускного приспособления для конденсата с образованием таким образом потока водного конденсата. Поверх конденсированного водного конденсатного слоя может образовываться масляный слой. Если так, тогда предпочтительный сепаратор представляет собой установку разделения трех фаз, приспособленную для разделения находящихся в ней трех фаз. Часть или весь поток водного конденсата необязательно направляют в находящийся в зоне всасывания насоса поток, связанный с установкой резкого охлаждения, и объединяют с ним. Однако в предпочтительном варианте часть или весь поток водного конденсата направляют к установке резкого охлаждения и вводят в нее для дополнительной обработки. В целесообразном варианте система сжатия включает несколько ступеней сжатия, более предпочтительно по меньшей мере 2, 3, 4, 5 или большее число ступеней сжатия. Если система сжатия включает несколько ступеней сжатия, тогда часть или весь поток водного конденсата из данного сепаратора необязательно направляют в один или несколько находящихся в технологической линии перед и/или после сжатых потоков легких продуктов и/или охлажденных потоков легких продуктов и объединяют с ними. Не способные конденсироваться компоненты, например газообразные компоненты, образуют производный поток легких продуктов, и его отводят из сепаратора посредством выпускного приспособления для пара. По меньшей мере часть производного потока легких продуктов в предпочтительном варианте направляют в дополнительные компрессорные ступени, как они представлены выше, для дальнейших сжатия и удаления способных легко конденсироваться компонентов и получения благодаря этому дополнительных производных фракций легких продуктов, а в конечном счете - конечного потока легких продуктов. После выхода из системы сжатия конечный поток легких продуктов в предпочтительном варианте направляют в разделительную систему для удаления фракций легких продуктов, таких как метан,водород и моноксид углерода (в дополнение к удалению ДМЭ), этан и пропан, и другие, небольшие компоненты. В идеальном варианте разделительная система выделяет из конечного потока легких продуктов этилен и пропилен сорта для полимеризации. Для разделения различных компонентов в конечной фракции легких продуктов могут быть предусмотрены любая из ряда различных схем разделения и рекуперационные агрегаты.-7 009231 Было установлено, что условия в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в системе удаления конденсата, могут быть благоприятными для возникновения локальной конденсации кислых веществ. Конденсация может включать участие одного или нескольких нежелательных кислых компонентов, таких как, хотя ими их список не ограничен, уксусная кислота, муравьиная кислота, угольная кислота и различные высокомолекулярные органические кислоты. В зависимости от концентрации этих кислых компонентов локальная конденсация в системе удаления конденсата может оказаться нежелательно кислой, характеризующейся pH меньше 7,0. Локальное значение pH при конденсации может быть низким, составляя 3,0 или 2,0. В результате такая конденсация приводит, вероятно, к коррозии поверхностей стальных или низколегированных сплавов, например поверхностей труб, внутри системы обработки отходящего из МвО потока или системы удаления из нее конденсата. Объектом настоящего изобретения является уменьшение или устранение коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока, в частности, в системе удаления из нее конденсата, инжекцией одного или нескольких нейтрализующих агентов на участках системы обработки отходящего из МвО потока, который склонен к локальной кислой конденсации и, соответственно, на участках, где коррозия создает, вероятно, проблему. Путем инжекции нейтрализующего агента на этих целевых участках системы удаления конденсата можно поддерживать основные условия, когда это необходимо, и может быть успешно осуществлено соразмерное уменьшение коррозии. При добавлении нейтрализующего агента образуется обработанный поток, который в предпочтительном варианте обладает pH по меньшей мере 6,0, более предпочтительно по меньшей мере 7,0,необязательно по меньшей мере 8,0 и также необязательно от примерно 7,0 до примерно 8,0. Было установлено, что кислый конденсат образуется в установке резкого охлаждения системы обработки отходящего из МвО потока. Одним вариантом объекта настоящего изобретения является уменьшение коррозии в установке резкого охлаждения и/или в одном или нескольких находящихся в зоне всасывания насоса ее потоках инжекцией нейтрализующего агента в установку резкого охлаждения и/или на один или несколько участков установки резкого охлаждения, находящихся в зоне всасывания насоса. В особенно предпочтительном варианте нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках потока (потоков) установки резкого охлаждения, находящегося в зоне всасывания насоса. Каждый находящийся в зоне всасывания насоса поток проходит через насос, теплообменник и по трубопроводным линиям. Насос отводит конденсированные компоненты (например, среду резкого охлаждения) из установки резкого охлаждения, направляет конденсированные компоненты по трубопроводу и через один или несколько теплообменников и возвращает охлажденные конденсированные компоненты по другому трубопроводу и в установку резкого охлаждения для того чтобы их использовать в качестве среды резкого охлаждения. Нейтрализующий агент может быть инжектирован на любой один или несколько этих участков находящегося в зоне всасывания насоса потока. Если установка резкого охлаждения включает несколько находящихся в зоне всасывания насоса потоков, тогда нейтрализующий агент может быть инжектирован на одном, нескольких или всех этих участках в один или несколько находящихся в зоне всасывания насоса потоков. В другом варианте нейтрализующий агент инжектируют непосредственно в установку резкого охлаждения без смешения нейтрализующего агента со средой резкого охлаждения перед введением нейтрализующего агента в установку резкого охлаждения. В этом последнем варианте предпочтительная точка инжекции в установке резкого охлаждения находится выше, чем точка введения потока, который должен быть обработан установкой резкого охлаждения, например потока продуктов из реактора МвО. Если установка резкого охлаждения содержит насадочный материал или тарелки, тогда нейтрализующий агент необязательно инжектируют непосредственно на участке установки резкого охлаждения, который содержит насадочный материал или тарелки, выше насадочного материала или тарелок или ниже насадочного материала или тарелок. Кислый конденсат определяют также в колонне для отпарки конденсата и связанных с ней системах конденсатора и ребойлера. С целью ослабить коррозию в конденсационной системе в одном варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках внутри конденсационной системы, связанной с колонной для отпарки конденсата. Конденсационная система включает исходный поток головного погона и теплообменник, который охлаждает исходный поток головного погона с получением охлажденного потока головного погона. Конденсационная система также необязательно включает сепаратор и один или несколько потоков конденсированных компонентов. Нейтрализующий агент может быть инжектирован на любом одном или нескольких этих участках внутри конденсационной системы. Нейтрализующий агент также может быть инжектирован в один или несколько потоков головного погона кислородсодержащих веществ, которые принимают испаренные кислородсодержащие компоненты из сепаратора. В другом варианте объектом изобретения является уменьшение коррозии в самой колонне для отпарки конденсата. В этом варианте нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках колонны для отпарки конденсата. В предпочтительном варианте нейтрализующий агент инжектируют в колонну для отпарки конденсата на участке ниже точки введения подвергаемого отпариванию потока, например во фракцию тяжелых продуктов из установки резкого охлаждения или в его часть, такую как водный поток из установки разделения трех фаз. Дополнительно или по другому варианту нейтрализующий агент может быть инжектирован в колонну для отпарки конденсата в точке вышеупомяну-8 009231 той точки введения. Нейтрализующий агент необязательно инжектируют непосредственно на участке колонны для отпарки конденсата, который содержит насадочный материал или тарелки, выше насадочного материала или тарелок или ниже насадочного материала или тарелок. В другом варианте нейтрализующий агент инжектируют в водный поток и/или во фракцию тяжелых продуктов перед ее введением в колонну для отпарки конденсата. В другом варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках внутри ребойлерной системы колонны для отпарки конденсата, ослабляя таким образом коррозию на этих участках. Ребойлерная система включает необязательный насос, теплообменник и трубопроводные линии, по которым отводят ребойлерный поток кубовых остатков из колонны для отпарки конденсата, направляют поток в теплообменник и направляют нагретый ребойлерный поток назад в колонну для отпарки конденсата для дополнительной обработки. Нейтрализующий агент может быть инжектирован на любой один или несколько этих участков ребойлерной системы. В еще одном варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках системы сжатия. Конкретно нейтрализующий агент необязательно инжектируют в один или несколько из следующих объектов: фракция легких продуктов, одна или несколько компрессорных установок, сжатый поток (потоки) легких продуктов, промежуточный холодильник (холодильники), охлажденный поток (потоки) легких продуктов, сепаратор (сепараторы), рецикловый поток (потоки) резкого охлаждения, если они имеются, конденсатный поток (потоки), производный поток (потоки) легких продуктов и конечный поток легких продуктов. В соответствии с настоящим изобретением для понижения кислотности в одной или нескольких точках локальной конденсации можно предусмотреть несколько нейтрализующих агентов. Нейтрализующий агент должен быть основным, обладающим pH больше 7,0, более предпочтительно больше примерно 9,0, а наиболее предпочтительно больше примерно 11,0. Нейтрализующий агент необязательно выбирают из группы, включающей каустическую соду, гидроксид аммония, гидроксид калия, аммиак и амины. На участках, где локальная коррозия происходит в трубопроводах, по которым транспортируют главным образом пар, например фракцию легких продуктов из установки резкого охлаждения, предпочтительными нейтрализующими агентами являются пленкообразующие амины, такие как те, которые поставляют на рынок под товарным знаком NALCO. В одном предпочтительном варианте нейтрализующий агент представляет собой водный основный раствор. В предпочтительном варианте нейтрализующий агент, по существу, не содержит серы. В идеальном варианте нейтрализующий агент содержит меньше примерно 10000 мас.ч./млн, предпочтительно меньше примерно 100 мас.ч./млн, более предпочтительно меньше примерно 1 мас.ч./млн, а наиболее предпочтительно неопределяемое количество серы,которое в настоящем описании обозначают как составляющее меньше 0,01 мас.ч./млн. В предпочтительном варианте система инжекции нейтрализующего агента включает насос, такой как объемный насос, дозировочный насос или поршневой насос, который способен обеспечить известную скорость инжекции нейтрализующего агента. Насос извлекает нейтрализующий агент из резервуарахранилища, в котором хранят этот нейтрализующий агент, и направляет нейтрализующий агент по одному или нескольким трубопроводам в одно или несколько раздаточных устройств, смежных с одним или несколькими целевыми участками системы обработки отходящего потока. В идеальном варианте раздаточное устройство представляет собой инжекционное средство, например распылительное устройство,такое как сопло, которое способно инжектировать капельки нейтрализующего агента в пределах целевого участка. Однако для инжекции нейтрализующего агента на одном или нескольких целевых участках возможно применение нескольких инжекционных средств. В другом варианте на одной или нескольких металлических поверхностях в пределах целевого участка инжекционное средство образует основное покрытие. Скорость инжектируемого потока можно варьировать широко, основываясь на нескольких факторах, таких как, хотя ими их список не ограничен, скорость потока фракции продуктов на целевом участке, pH нейтрализующего агента, pH конденсата на целевом участке и количество конденсата на целевом участке. Часть нейтрализующего агента, когда его инжектируют на целевом участке, может испариться. Однако выпаривание нежелательно, поскольку когда нейтрализующий агент находится в паровой фазе,нейтрализующие свойства нейтрализующего агента ослабляются. Таким образом, скорость инжекции нейтрализующего агента в предпочтительном варианте выбирают таким образом, чтобы по меньшей мере часть нейтрализующего агента после его инжекции на целевом участке находилась в жидкой фазе. Подобным же образом температуру и давление нейтрализующего агента в предпочтительном варианте выбирают таким образом, чтобы в жидкой фазе сохранялась по меньшей мере часть нейтрализующего агента. В предпочтительном варианте температура нейтрализующего агента составляет ниже примерно 300F (149C), более предпочтительно ниже примерно 150F (66C), а наиболее предпочтительно ниже примерно 120F (49C). В другом варианте скорость потока можно варьировать в зависимости от степени кислотности конденсата, установленной на целевом участке. Обычно чем выше установленная кислотность конденсата, тем выше скорость потока. Как указано выше, по мере развития кислой конденсации на металлических поверхностях, которые-9 009231 контактируют с конденсатом, обычно происходит коррозия. Эта коррозия, если с ней не вести борьбу,может привести к механическому ослаблению трубопроводов, уменьшенному сроку службы теплообменников, пониженной эффективности компрессора и в конечном счете к поломке компрессора и/или трубопровода. В одном варианте выполнения настоящего изобретения за конденсацией на одном или нескольких участках компрессоров МвО следят либо с помощью устройства для определения pH, например pH-метра, титрованием, анализом жидкости или посредством лакмусовой бумажки, либо с помощью менее сложного средства, например размещением в пределах целевого участка одного или нескольких образцов для коррозионных испытаний и слежением за ними. Образец для коррозионных испытаний представляет собой кусочек металла, который, когда его вставляют в патрубок, компрессор, теплообменник или другое устройство, в кислой среде обычно постепенно корродирует. В предпочтительном варианте этот образец может быть извлечен из целевого участка для периодического анализа с целью определить, чувствителен ли целевой участок к развитию корродирующей конденсации. В предпочтительном варианте образец для коррозионных испытаний изготавливают из того же материала или менее кислотостойкого материала, чем металл, использованный для изготовления самого целевого участка. В зависимости от целевого участка, где осуществляют мониторинг, один или несколько образцов для коррозионных испытаний можно извлекать и анализировать, например от одного раза каждую неделю до раза в 3 года или больше, предпочтительно от одного раза каждые 6 месяцев до периода в 3 года. В этом варианте при обнаружении коррозии на целевом участке можно прерывисто инжектировать нейтрализующий агент, предпочтительно по мере надобности, до установленного в технологической линии устройства для определения pH или образца для коррозионных испытаний. Предпочтительная прерывистая инжекция является ответом на определение во время мониторинга того, что коррозия на целевом участке превышает предопределенный уровень. Если применяют pH-метр, тогда предпочтительная инжекция является ответом на определение во время мониторинга того, что значение pH на целевом участке приближается или достигает кислых условий. Однако в идеальном варианте с целью свести к минимуму коррозию компрессоры эксплуатируют в условиях выше точки росы. В предпочтительном варианте нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких целевых участках непрерывно. Скорость инжекции можно варьировать, основываясь на результатах определения, выполняемого на этапах мониторинга, с целью оптимизировать количество используемого нейтрализующего агента при одновременном удовлетворительном сведении коррозии к минимуму. В другом варианте нейтрализующий агент инжектируют на целевом участке или участках прерывисто, через предварительно установленные интервалы. Интервал между инжекциями можно варьировать,основываясь на ряде факторов, таких как кислотность конденсата на целевом участке, количество конденсата и pH нейтрализующего агента. Для содействия прерывистой инжекции нейтрализующего агента по изобретению может быть предусмотрен таймер с тем, чтобы обеспечить инжекцию системой нейтрализующего агента на целевых участках через предопределенные интервалы. Длительность каждого периода инжекции, например продолжительность каждой инжекции в варианте с прерывистой инжекцией,также можно варьировать, основываясь на множестве факторов, таких как pH локального конденсата, pH нейтрализующего агента и количество конденсата на целевом участке. На фиг. 1 проиллюстрированы реактор МвО и система удаления конденсата в соответствии с несколькими вариантами выполнения настоящего изобретения. Как показано, кислородсодержащий исходный материал 101, который в предпочтительном варианте включает метанол, направляют в реактор 102 МвО. Кислородсодержащее вещество в кислородсодержащем исходном материале 101 в предпочтительном варианте в реакторе 102 МвО входит в контакт с катализатором на основе молекулярного сита в условиях, эффективных для превращения по меньшей мере части этого кислородсодержащего вещества в легкие олефины, например в этилен и пропилен, которые выходят из реактора 102 МвО вместе с потоком 103 продуктов. После необязательного охлаждения в одном или нескольких теплообменниках, не представленных, поток 103 продуктов в предпочтительном варианте вводят в установку 104 резкого охлаждения. В установке 104 резкого охлаждения поток 103 продуктов входит в контакт со средой резкого охлаждения в условиях, эффективных для конденсации по меньшей мере части способных легко конденсироваться компонентов, содержащихся в потоке 103 продуктов. Конкретно поток 103 продуктов входит в контакт со средой резкого охлаждения, предпочтительно по противоточному принципу, в условиях, эффективных для получения фракции 105 легких продуктов и фракции 106 тяжелых продуктов. Фракция 105 легких продуктов в предпочтительном варианте включает основную часть легких олефинов, более предпочтительно по меньшей мере 80 мас.%, а наиболее предпочтительно по меньшей мере 95 мас.% легких олефинов, которые находились в потоке 103 продуктов, в пересчете на общую массу потока 103 продуктов, введенных в установку 104 резкого охлаждения. Фракция 106 тяжелых продуктов в предпочтительном варианте включает основную часть воды, более предпочтительно по меньшей мере 80 мас.%,а наиболее предпочтительно по меньшей мере 95 мас.% воды, которая находилась в потоке 103 продуктов, в пересчете на общую массу потока 103 продуктов, введенных в установку 104 резкого охлаждения. Предпочтительная установка 104 резкого охлаждения включает находящееся в зоне всасывания насоса выпускное приспособление, смежное с ее основанием, благодаря чему часть способных легко кон- 10009231 денсироваться компонентов удаляют из установки 104 резкого охлаждения с получением исходного находящегося в зоне всасывания насоса потока 107, который может быть потоком кубовых остатков, не представленным, или боковым отводимым потоком, как показанный. Исходный находящийся в зоне всасывания насоса поток 107 закачивают насосом 108 в теплообменник 110 совместно с находящимся в зоне всасывания насоса потоком 109. Теплообменник 110 охлаждает находящийся в зоне всасывания насоса поток 109, образуя благодаря этому охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток 111, который в предпочтительном варианте повторно вводят в установку 104 резкого охлаждения через находящееся в зоне всасывания насоса впускное приспособление, которое размещено в установке 104 резкого охлаждения в точке выше, чем находящееся в зоне всасывания насоса выпускное приспособление. Охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток 111 действует как среда резкого охлаждения,содействуя резкому охлаждению потока 103 продуктов. Используемые в настоящем описании понятия"находящийся в зоне всасывания насоса" и "находящийся в зоне всасывания насоса поток" охватывают один или несколько из исходного находящегося в зоне всасывания насоса потока 107, насоса 108, находящегося в зоне всасывания насоса потока 109, теплообменника 110 и охлажденного находящегося в зоне всасывания насоса потока 111. В альтернативном варианте, не представленном, исходный находящийся в зоне всасывания насоса поток 107 и фракцию 106 тяжелых продуктов получают из исходного потока кубовых остатков установки резкого охлаждения. Другими словами, исходный поток кубовых остатков установки резкого охлаждения разделяют на два потока: исходный находящийся в зоне всасывания насоса поток 107 и фракцию 106 тяжелых продуктов. В идеальном варианте фракцию 105 легких продуктов или ее часть направляют в систему сжатия,которая в предпочтительном варианте включает несколько ступеней сжатия. Две ступени сжатия, первая ступень 151 сжатия и вторая ступень 152 сжатия, проиллюстрированы на фиг. 1. Конкретно фракцию 105 легких продуктов или ее часть направляют в первый компрессор 129, который сжимает по меньшей мере часть фракции 105 легких продуктов, образуя сжатый поток 130 легких продуктов. Сжатый поток 130 легких продуктов в предпочтительном варианте охлаждают в промежуточном холодильнике 131 с получением охлажденного потока 132 легких продуктов. Охлажденный поток 132 легких продуктов далее направляют в сепаратор 133 для отделения жидких компонентов от газообразных компонентов. В одном варианте по меньшей мере часть жидких компонентов, находящихся в сепараторе 133, удаляют из него совместно с конденсатным потоком 135. В другом варианте, не представленном, все или часть водных компонентов в сепараторе 133 удаляют из него и объединяют с находящимся в зоне всасывания насоса потоком. Дополнительно или по другому варианту часть водных компонентов, находящихся в сепараторе 133, удаляют из него и повторно вводят непосредственно в установку 104 резкого охлаждения. В другом варианте, не представленном, часть водных компонентов, находящихся в сепараторе 133, удаляют из него и объединяют с одним или несколькими находящимися в технологической линии перед и/или после потоками в системе сжатия. Газообразные компоненты из сепаратора 133 образуют производный поток 136 легких продуктов, который в предпочтительном варианте отводят из сепаратора 133 и направляют во второй компрессор 137 на второй ступени 152 сжатия. В сепараторе 133 могут также конденсироваться неводные компоненты. В результате сепаратор 133 необязательно действует как установка разделения трех фаз. В этом варианте условия в сепараторе 133 оказываются эффективными для разделения охлажденного потока 132 легких продуктов на производный поток 136 легких продуктов, масляный поток, не представленный, и поток 135 водного конденсата. В этом варианте сепаратор 133 включает выпускное приспособление для потока пара, выпускное приспособление для потока водного конденсата и выпускное приспособление для масляной фазы, которое в идеальном варианте представляет собой отверстие в патрубке, который проходит через более тяжелый водный слой и отводит масляную фазу из точки выше границы раздела масляной/водной фаз. Второй компрессор 137 сжимает по меньшей мере часть производного потока 136 легких продуктов и образует сжатый поток 138 легких продуктов. Сжатый поток 138 легких продуктов в предпочтительном варианте охлаждают в промежуточном холодильнике 139 с получением охлажденного потока 153 легких продуктов. Охлажденный поток 153 легких продуктов далее направляют в сепаратор 140 для отделения жидких компонентов от газообразных компонентов. В одном варианте по меньшей мере часть жидких компонентов, находящихся в сепараторе 140, удаляют из него совместно с конденсатным потоком 141. Часть жидких компонентов, находящихся в сепараторе 140, необязательно удаляют из него и объединяют с находящимся в зоне всасывания насоса потоком, который обсуждался выше. Дополнительно или по другому варианту часть жидких компонентов, находящихся в сепараторе 140, удаляют из него и повторно вводят непосредственно в установку 104 резкого охлаждения. Дополнительно или по другому варианту часть жидких компонентов, находящихся в сепараторе 140, удаляют из него и объединяют с одним или несколькими в технологической линии перед и/или после потоками в системе сжатия. Сепаратор 140 необязательно действует как установка разделения трех фаз, как она представлена выше со ссылкой на сепаратор 133. Газообразные компоненты из сепаратора 140 образуют конечный поток 142 легких продуктов, который в предпочтительном варианте отводят из сепаратора 140 и направляют в разделительную систему, не представленную на фиг. 1. Предпочтительная разделительная система включает несколько разделительных установок и приспособлена для выделения одного или нескольких компо- 11009231 нентов, содержащихся в конечном потоке 142 легких продуктов. В конечном счете предпочтительная разделительная система выделяет этилен и пропилен сорта для полимеризации. Хотя на фиг. 1 проиллюстрированы две ступени сжатия, объем настоящего изобретения ими не ограничен, и система сжатия может включать больше двух ступеней сжатия. Если система сжатия включает больше двух ступеней сжатия, то такая система сжатия может образовывать несколько производных потоков легких продуктов, причем каждый производный поток легких продуктов связан с соответствующим промежуточным компрессором. Фракцию 106 тяжелых продуктов из установки 104 резкого охлаждения в предпочтительном варианте направляют в установку 112 разделения трех фаз, в которой фракцию 106 тяжелых продуктов подвергают обработке в условиях, эффективных для разделения фракции 106 тяжелых продуктов на поток 113 пара, масляный поток 114 и водный поток 115. В предпочтительном варианте испарения в потоке 113 пара повторно направляют в установку 104 резкого охлаждения для дополнительной обработки, а масляную фазу в масляном потоке 114 в предпочтительном варианте направляют в одну или несколько разделительных установок, не представленных, для дополнительной обработки или сжигают в качестве топлива. Водный поток 115, как правило, включает воду, непрореагировавшие кислородсодержащие вещества, такие как метанол и диметиловый эфир, альдегиды, органические и неорганические кислоты и растворенные углеводороды. В предпочтительном варианте водный поток 115 направляют в колонну 116 для отпарки конденсата с целью выделить из воды все непрореагировавшие кислородсодержащие вещества. Предпочтительная колонна 116 для отпарки конденсата представляет собой дистилляционную колонну, которая приспособлена для отделения непрореагировавших кислородсодержащих веществ от воды. В колонне 116 для отпарки конденсата по меньшей мере часть фракции 106 тяжелых продуктов, например водный поток 115, подвергают обработке в условиях, эффективных для получения потока 122 головного погона кислородсодержащих веществ, который в предпочтительном варианте включает основную часть кислородсодержащих вещества, которые находились по меньшей мере в части фракции 106 тяжелых продуктов, и отпаренного водосодержащего потока 118, который в предпочтительном варианте включает основную часть воды, которая находилась по меньшей мере в части фракции 106 тяжелых продуктов. Колонна 116 для отпарки конденсата необязательно включает конденсационную систему головного погона для получения потока 122 головного погона кислородсодержащих веществ. Как показано, исходный поток 117 головного погона из колонны 116 для отпарки конденсата направляют в теплообменник 119 для охлаждения исходного потока головного погона, получая благодаря этому охлажденный поток 120 головного погона. Далее охлажденный поток 120 головного погона направляют в сепаратор 121, в котором компонентам дают возможность конденсироваться. Что касается конденсированных компонентов в сепараторе 121, то в предпочтительном варианте их отводят из него совместно с потоком 123 конденсированных компонентов, который повторно направляют в колонну 116 для отпарки конденсата с целью дополнительной обработки. Неконденсированные компоненты образуют поток 122 головного погона кислородсодержащих веществ. В предпочтительном варианте, не представленном на фиг. 1, по меньшей мере часть потока 122 головного погона кислородсодержащих веществ направляют в исходный материал 101 и объединяют с ним или отправляют непосредственно в реактор 102 МвО для дополнительного превращения в легкие олефины. Колонна 116 для отпарки конденсата также в предпочтительном варианте включает ребойлерную систему. В этом варианте необязательный насос 125 из колонны 116 для отпарки конденсата отводит отпаренный ребойлерный поток 124, например ребойлерный поток кубовых остатков, и закачивает поток 126 в теплообменник 127 для нагревания отпаренного ребойлерного потока. По другому варианту для отвода отпаренного ребойлерного потока 124 из колонны 116 для отпарки конденсата можно применять термосифон, не представленный, а не насос 125. Теплообменник 127 нагревает и предпочтительно испаряет по меньшей мере часть закачиваемого потока 126, создавая таким образом нагретый ребойлерный поток 128. Далее по меньшей мере часть нагретого ребойлерного потока 128 повторно направляют в колонну 116 для отпарки конденсата с целью дополнительной обработки. Как показано, из колонны 116 для отпарки конденсата параллельно отводят два потока кубовых остатков, причем первый поток является отпаренным водосодержащим потоком 118, а второй поток является отпаренным ребойлерным потоком 124. Отпаренный водосодержащий поток 118 в предпочтительном варианте направляют в устройство для водной обработки, не представленное, с целью его обработки. По другому варианту из колонны 116 для отпарки конденсата отводят единственный поток кубовых остатков, не представленный, и разделяют между отпаренным водосодержащим потоком 118 и отпаренным ребойлерным потоком 124. Как обсуждалось выше, объектом настоящего изобретения является инжекция нейтрализующего агента на одном или нескольких участках системы обработки отходящего из МвО потока. В одном варианте нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких следующих участках: находящийся в зоне всасывания насоса поток, такой как исходный находящийся в зоне всасывания насоса поток 107,насос 108, находящийся в зоне всасывания насоса поток 109, теплообменник 110 и/или охлажденный находящийся в зоне всасывания насоса поток 111. На фиг. 1 проиллюстрирован поток 145 нейтрализую- 12009231 щего агента, поставляющий нейтрализующий агент в находящийся в зоне всасывания насоса поток 109. В другом варианте, не представленном, нейтрализующий агент инжектируют непосредственно в установку 104 резкого охлаждения, без смешения нейтрализующего агента со средой резкого охлаждения перед введением нейтрализующего агента в установку 104 резкого охлаждения. В другом варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках внутри конденсационной системы колонны 116 для отпарки конденсата. Конкретно, нейтрализующий агент необязательно инжектируют в один или несколько следующих объектов: исходный поток 117 головного погона, теплообменник 119, охлажденный исходный поток 120 головного погона, сепаратор 121 и/или поток 123 конденсированных компонентов. Нейтрализующий агент также может быть инжектирован в поток 122 головного погона кислородсодержащих веществ. Как показано на фиг. 1, нейтрализующий агент инжектируют в исходный поток 117 головного погона совместно с потоком 148 нейтрализующего агента. В одном варианте нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках колонны 116 для отпарки конденсата. В этом варианте нейтрализующий агент предпочтительнее инжектировать в колонну 116 для отпарки конденсата на участке ниже точки введения водного потока 115 или фракции 106 тяжелых продуктов. Однако предполагается, что нейтрализующий агент может быть инжектирован в колонну 116 для отпарки конденсата в точке выше, чем точка введения. Нейтрализующий агент необязательно инжектируют непосредственно на участке колонны 116 для отпарки конденсата, который содержит насадочный материал, выше насадочного материала или ниже насадочного материала. Как показано на фиг. 1, нейтрализующий агент инжектируют в колонну 116 для отпарки конденсата совместно с потоком 149 нейтрализующего агента, который находится ниже насадочного материала. В одном варианте, не представленном, нейтрализующий агент инжектируют в водный поток 115, в установку 112 разделения трех фаз и/или во фракцию 106 тяжелых продуктов перед ее введением в колонну 116 для отпарки конденсата. В другом варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках внутри ребойлерной системы колонны 116 для отпарки конденсата. Конкретно, нейтрализующий агент необязательно инжектируют в один или несколько из отпаренного ребойлерного потока 124, насоса 125 или термосифона (не показан), закачиваемого потока 126, теплообменника 127 и/или нагретого ребойлерного потока 128. Как показано на фиг. 1, нейтрализующий агент инжектируют в отпаренный ребойлерный поток 124 совместно с потоком 150 нейтрализующего агента. В другом варианте выполнения настоящего изобретения нейтрализующий агент инжектируют на одном или нескольких участках системы сжатия. Конкретно, нейтрализующий агент необязательно инжектируют в один или несколько из фракции 105 легких продуктов, первого компрессора 129, сжатого потока 130 легких продуктов, промежуточного холодильника 131, охлажденного потока 132 легких продуктов, сепаратора 133, конденсатного потока 135, производного потока 136 легких продуктов, второго компрессора 137, сжатого потока 138 легких продуктов, промежуточного холодильника 139, охлажденного потока 153 легких продуктов, сепаратора 140, конденсатного потока 141 и/или конечного потока 142 легких продуктов. Если система сжатия включает больше двух ступеней сжатия, тогда нейтрализующий агент может быть инжектирован на одном или нескольких соответствующих участках этих дополнительных ступеней сжатия. Как показано на фиг. 1, нейтрализующий агент инжектируют в сжатые потоки 130 и 138 легких продуктов совместно соответственно с потоком 146 нейтрализующего агента и потоком 147 нейтрализующего агента. Нейтрализующий агент показан также инжектируемым во фракцию 105 легких продуктов совместно с потоком 144 нейтрализующего агента. Реакционные системы метанол-в-олефины Объектом настоящего изобретения является уменьшение коррозии в системе обработки отходящего потока реакционной системы МвО, которое более подробно обсуждается в дальнейшем. Настоящее изобретение может быть использовано во множестве процессов, включая крекинг, например исходной бензинолигроиновой фракции до легкого олефина (олефинов) (см. US6300537) или высокомолекулярных (ВМ) углеводородов до низших (НМ) углеводородов; гидрокрекинг, например тяжелых нефтепродуктов и/или циклического исходного материала; изомеризацию, например ароматических соединений, таких как ксилол; полимеризацию, например одного или нескольких олефинов с получением полимерного продукта; реформинг; гидрогенизацию; дегидрогенизацию; депарафинизацию, например углеводородов для удаления прямоцепочечных парафинов; абсорбцию, например алкилароматических соединений для выделения их изомеров; алкилирование, например ароматических углеводородов,таких как бензол и алкилбензолы, необязательно пропиленом с получением кумола, или длинноцепочечными олефинами; переалкилирование, например сочетания ароматических и полиалкилароматических углеводородов; деалкилирование; гидродециклизацию; диспропорционирование, например толуола с получением бензола и параксилола; олигомеризацию, например прямоцепочечного и разветвленного олефинов; и дегидроциклизацию. Предпочтительные процессы включают процессы превращения бензинолигроиновой фракции в смеси с высоким содержанием ароматических веществ; превращение легкого олефина (олефинов) в бен- 13009231 зин, дистилляты и смазки; превращение кислородсодержащих веществ в олефин (олефины); превращение легких парафинов в олефины и/или ароматические соединения и превращение ненасыщенных углеводородов (этилена и/или ацетилена) в альдегиды для конверсии в спирты, кислоты и сложные эфиры. Наиболее предпочтительным способом по изобретению является способ, предназначенный для превращения исходного материала, включающего одно или несколько кислородсодержащих веществ, в один или несколько олефинов в присутствии катализатора на основе молекулярного сита. Молекулярные сита обладают различными химическими и физическими, каркасными характеристиками. Молекулярные сита классифицированы Структурной комиссией Международной ассоциации по цеолитам в соответствии с правилами Комиссии IUPAC по номенклатуре цеолитов. Каркасный тип отражает связность, топологию тетраэдрически координированных атомов, составляющих каркас, и создает возможность выделить конкретные свойства этих материалов. Цеолит каркасного типа и молекулярные сита цеолитного типа, структура которых установлена, обозначены трехбуквенным кодом и описаны в работе Atlas of Zeolite Framework Types, издание 5-е, Elsevier, London, England (2001), которая в полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки. Неограничивающими примерами молекулярных сит являются следующие молекулярные сита с малыми порами: AEI, AFT, APC, ATN, ATT, ATV, AWW, BIK, CAS, СНА, CHI, DAC, DDR, EDI, ERI, GOO,KFI, LEV, LOV, LTA, MON, PAU, PHI, RHO, ROG, THO и их замещенные формы; следующие молекулярные сита со средними порами: AFO, AEL, EUO, HEU, FER, MEL, MFI, MTW, МТТ, TON и их замещенные формы, и следующие молекулярные сита с большими порами: ЕМТ, FAU и их замещенные формы. Другие молекулярные сита включают ANA, BEA, CFI, CLO, DON, GIS, LTL, MER, MOR, MWW и SOD. Неограничивающие примеры предпочтительных молекулярных сит, в особенности для превращения кислородсодержащего исходного материала в олефин (олефины), включают AEL, AFY, ВЕА,СНА, EDI, FAU, FER, GIS, LTA, LTL, MER, MFI, MOR, MTT, MWW, ТАМ и TON. В одном предпочтительном варианте молекулярное сито по изобретению обладает каркасом типа AEI или каркасом типа СНА, или их сочетанием, наиболее предпочтительно каркасом типа СНА. Все материалы молекулярных сит обладают 3-мерной каркасной структурой находящегося в углу общего четырехгранника ТО 4, где Т обозначает любой тетраэдрически координированный катион. Эти молекулярные сита, как правило, описывают с точки зрения размера кольца, которое определяет пору,где этот размер базируется на числе Т атомов в кольце. Другие характеристики каркасного типа включают размещение колец, которые образуют полость, а в случае наличия - размер каналов и расстояния между полостями (см. работу van Bekkum и др., Introduction to Zeolite Science and Practice, Second Completely Revised and Expanded Edition, том 137, c. 1-67, Elsevier Science, B.V., Amsterdam, Netherland(2001. Молекулярные сита с малыми, средними и большими порами обладают каркасами типов с кольцами от 4- до 12-членного или большего размера. В предпочтительном варианте цеолитные молекулярные сита обладают 8-, 10- или 12-членными или большего размера кольцевыми структурами, а средний размер пор находится в интервале от примерно 3 до 15 . В наиболее предпочтительном варианте молекулярные сита по изобретению, предпочтительно кремнеалюмофосфатные молекулярные сита, обладают 8 членными кольцами и средним размером пор меньше примерно 5 , предпочтительно в интервале от 3 до примерно 5 , более предпочтительно от 3 до примерно 4,5 , а наиболее предпочтительно от 3,5 до примерно 4,2 . Молекулярные сита, в особенности цеолитные и цеолитного типа молекулярные сита, обладают молекулярным каркасом с одним, предпочтительнее с двумя или большим числом общих угловых тетраэдрических звеньев [ТО 4], более предпочтительно с двумя или большим числом тетраэдрических звеньев[SiO4], [AlO4] и/или [РО 4], а наиболее предпочтительно тетраэдрических звеньев [SiO4], [AlO4] и [РО 4]. Эти молекулярные сита на кремниевой, алюминиевой и фосфорной основе и металлсодержащие молекулярные сита на кремниевой, алюминиевой и фосфорной основе подробно описаны в многочисленных публикациях, включая, например, US4567029 (МеАРО, где Me обозначает Mg, Mn, Zn или Со), US4440871 (SAPO), ЕР-А 0159624 (ELAPSO, где Е 1 обозначает As, Be, В, Cr, Co, Ga, Ge, Fe, Li, Mg, Mn, Ti или Zn), US4554143 (FeAPO), US4822478, 4683217, 4744885 (FeAPSO), EP-A 0158975 и US4935216 (ZnAPSO), EP-A 0161489 (CoAPSO), EP-A 0158976 (ELAPO, где EL обозначает Co, Fe, Mg, Mn,Ti или Zn), US4310440 (AlPO4), EP-A 0158350 (SENAPSO), US4973460 (LiAPSO), US4789535(BeAPO), US4801309, 4684617 и 4880520 (TiAPSO), US4500651, 4551236 и 4605492 (TiAPO), US4824554, 4744970 (CoAPSO), US4735806 (GaAPSO), EP-A 0293937 (QAPSO, где Q обозначает каркасное оксидное звено [QO2]), а также US4567029, 4686093, 4781814, 4793984, 4801364, 4853197,4917876, 4952384, 4956164, 4956165, 4973785, 5241093, 5493066 и 5675050, которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Другие молекулярные сита представлены в работе- 14009231 полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки. Более предпочтительные кремний-, алюминий- и/или фосфорсодержащие молекулярные сита и алюминий-, фосфор- и необязательно кремнийсодержащие молекулярные сита включают алюмофосфатные (ALPO) молекулярные сита и кремнеалюмофосфатные (SAPO) молекулярные сита, а также замещенные, предпочтительно металлзамещенные, ALPO и SAPO молекулярные сита. Наиболее предпочтительные молекулярные сита представляют собой SAPO молекулярные сита и металлзамещенные SAPO молекулярные сита. В одном из вариантов металл представляет собой щелочной металл группы IA Периодической таблицы элементов, щелочно-земельный металл группы IIA Периодической таблицы элементов, редкоземельный металл группы IIIB, включая лантаниды (лантан, церий, празеодим, неодим,самарий, европий, гадолиний, тербий, диспрозий, гольмий, эрбий, тулий, иттербий и лютеций), скандий и иттрий Периодической таблицы элементов, переходные металлы групп IVB, VB, VIB, VIIB, VIIIB и IB Периодической таблицы элементов и смеси любых из этих металлических компонентов. В одном предпочтительном варианте металл выбирают из группы, включающей Co, Cr, Cu, Fe, Ga, Ge, Mg, Mn, Ni, Sn,Ti, Zn, Zr и их смеси. В другом предпочтительном варианте те атомы металлов, которые обсуждались выше, вводят в каркас молекулярного сита через тетраэдрическое звено, такое как [МеО 2], они несут полный заряд, зависящий от валентного состояния металлического заместителя. Так, например, в одном варианте, когда валентное состояние металлического заместителя составляет +2, +3, +4, +5 или +6, полный заряд тетраэдрического звена находится в пределах от -2 до +2. В одном варианте молекулярное сито, как оно описано во многих упомянутых выше патентах US,представляют эмпирической формулой (на безводной основе) в которой R обозначает по меньшей мере один структуронаправляющий агент, предпочтительно органический структуронаправляющий агент; m обозначает число молей R на моль (MxAlyPz)O2 и значение m составляет от 0 до 1, предпочтительно от 0 до 0,5, а наиболее предпочтительно от 0 до 0,3; каждый из x, y и z обозначает мольную долю элементов М, Al и Р в виде тетраэдрических оксидов, где M обозначает атом металла, выбранного из одной из групп IA, IIA, IB, IIIB, IVB, VB, VIB, VIIB, VIIIB и лантанидов Периодической таблицы элементов. Предпочтителен выбор значений M из одной из групп, включающейCo, Cr, Cu, Fe, Ga, Ge, Mg, Mn, Ni, Sn, Ti, Zn и Zr. В одном из вариантов значение m превышает или равно 0,2, а значения x, y и z превышают или равны 0,01. В другом варианте m обозначает от больше 0,1 до примерно 1, x обозначает от больше 0 до примерно 0,25, значение y находится в интервале от 0,4 до 0,5, а значение z находится в интервале от 0,25 до 0,5, более предпочтительное значение m составляет от 0,15 до 0,7, x обозначает от 0,01 до 0,2, y обозначает от 0,4 до 0,5, a z обозначает от 0,3 до 0,5. Неограничивающие примеры SAPO и ALPO молекулярных сит по изобретению включают одно или сочетание сит SAPO-5, SAPO-8, SAPO-11, SAPO-16, SAPO-17, SAPO-18, SAPO-20, SAPO-31, SAPO-34,SAPO-35, SAPO-36, SAPO-37, SAPO-40, SAPO-41, SAPO-42, SAPO-44 (US6162415), SAPO-47, SAPO56, ALPO-5, ALPO-11, ALPO-18, ALPO-31, ALPO-34, ALPO-36, ALPO-37, ALPO-46 и металлсодержащие варианты этих молекулярных сит. Более предпочтительные молекулярные сита цеолитного типа включают одно или сочетание сит SAPO-18, SAPO-34, SAPO-35, SAPO-44, SAPO-56, ALPO-18 и ALPO-34,еще более предпочтительно одно или сочетание сит SAPO-18, SAPO-34, ALPO-34 и ALPO-18, а также металлсодержащие варианты этих молекулярных сит, а наиболее предпочтительно одно или сочетание сит SAPO-34 и ALPO-18, а также металлсодержащие варианты этих молекулярных сит. В одном из вариантов молекулярное сито представляет собой сросшийся материал, обладающий двумя или большим числом четко выраженных фаз кристаллических структур внутри одной композиции молекулярного сита. Так, в частности, сросшиеся молекулярные сита описаны в заявке на патент US серийный 09/924016, поданной 7 августа 2001 г., и заявке РСТ WO 98/15496, опубликованной 16 апреля 1998 г., причем они обе в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Так, например, SAPO-18, ALPO-18 и RUW-18 обладают каркасом типа AEI, a SAPO-34 обладает каркасом типа СНА. В другом варианте молекулярное сито включает по меньшей мере одну сросшуюся фазу каркасов типов AEI и СНА, предпочтительное молекулярное сито обладает более значительным количеством каркаса типа СНА относительно каркаса типа AEI, а более предпочтительное отношение СНА к AEI превышает 1:1. Каталитические композиции на основе молекулярных сит, описанные выше, могут быть использованы, в частности, в процессах превращения разного исходного материала. Исходный материал, как правило, включает одно или несколько содержащих алифатические группы соединений, которые включают спирты, амины, карбонильные соединения, например альдегиды, кетоны и карбоновые кислоты, простые эфиры, галогениды, меркаптаны, сульфиды и т.п., и их смеси. Алифатический остаток содержащих алифатические группы соединений, как правило, содержит от 1 до примерно 50 углеродных атомов, предпочтительно от 1 до примерно 20 углеродных атомов, более предпочтительно от 1 до примерно 10 углеродных атомов, а наиболее предпочтительно от 1 до примерно 4 углеродных атомов. Неограничивающие примеры содержащих алифатические группы соединений включают спирты,такие как метанол и этанол, алкилмеркаптаны, такие как метилмеркаптан и этилмеркаптан, алкилсуль- 15009231 фиды, такие как метилсульфид, алкиламины, такие как метиламин, алифатические простые эфиры, такие как диметиловый эфир, диэтиловый эфир и метилэтиловый эфир, алкилгалогениды, такие как метилхлорид и этилхлорид, алкилкетоны, такие как диметилкетон, формальдегиды и различные кислоты, такие как уксусная кислота. В предпочтительном варианте способа по изобретению исходный материал включает одно или несколько кислородсодержащих веществ, более конкретно одно или несколько органических соединений,содержащих по меньшей мере один атом кислорода. В наиболее предпочтительном варианте способа по изобретению кислородсодержащее вещество в исходном материале представляет собой один или несколько спиртов, предпочтительно алифатические спирты, где алифатический остаток спиртов содержит от 1 до 20 углеродных атомов, предпочтительно от 1 до 10 углеродных атомов, а наиболее предпочтительно от 1 до 4 углеродных атомов. Спирты, которые можно использовать в качестве исходных материалов в способе по изобретению, включают низшие прямоцепочечные и разветвленные алифатические спирты и их ненасыщенные аналоги. Неограничивающие примеры кислородсодержащих веществ включают метанол, этанол, нпропанол, изопропанол, метилэтиловый эфир, диметиловый эфир, диэтиловый эфир, диизопропиловый эфир, формальдегид, диметилкарбонат, диметилкетон, уксусную кислоту и их смеси. В наиболее предпочтительном варианте исходный материал выбирают из одного или нескольких таких веществ, как метанол, этанол, диметиловый эфир, диэтиловый эфир и их сочетание, более предпочтительно метанол и диметиловый эфир, а наиболее предпочтительно метанол. Различные исходные материалы, которые обсуждались выше, в частности, исходный материал,включающий кислородсодержащее вещество, более конкретно исходный материал, включающий спирт,превращают главным образом в один или несколько олефинов. Олефин (олефины) или олефиновый мономер (мономеры), полученный из исходного материала, как правило, включает от 2 до 30 углеродных атомов, предпочтительно от 2 до 8 углеродных атомов, более предпочтительно от 2 до 6 углеродных атомов, еще более предпочтительно от 2 до 4 углеродных атомов, а наиболее предпочтительно этилен и/или пропилен. Неограничивающие примеры олефинового мономера (мономеров) включают этилен,пропилен, бутен-1, пентен-1, 4-метилпентен-1, гексен-1, октен-1 и децен-1, предпочтительно этилен,пропилен, бутен-1, пентен-1, 4-метилпентен-1, гексен-1, октен-1 и их изомеры. Другие олефиновые мономеры включают ненасыщенные мономеры, диолефины, содержащие от 4 до 18 углеродных атомов,сопряженные и несопряженные диены, полиены, виниловые мономеры и циклические олефины. В наиболее предпочтительном варианте исходный материал, предпочтительно один или несколько кислородсодержащих веществ, в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита по изобретению превращают в олефин (олефины), содержащий от 2 до 6 углеродных атомов, предпочтительно от 2 до 4 углеродных атомов. В наиболее предпочтительном варианте олефин (олефины) индивидуально или в сочетании получают из исходного материала, включающего кислородсодержащее вещество, предпочтительно спирт, наиболее предпочтительно метанол, превращением в предпочтительный олефин (олефины) - этилен и/или пропилен. Существует много методов, используемых для превращения исходного материала в олефин (олефины), включая различные методы крекинга, такие как крекинг с водяным паром, термический регенеративный крекинг, крекинг в псевдоожиженном слое, флюид-каталитический крекинг, глубокий каталитический крекинг и легкий крекинг. Наиболее предпочтительный метод обычно называют методом газ-волефины (ГвО) или, по-другому, метанол-в-олефины (МвО). В методе ГвО включающий кислородсодержащее вещество исходный материал, наиболее предпочтительно метанолсодержащий исходный материал, в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита, как правило, превращают в один или несколько олефинов, предпочтительно и главным образом в этилен и/или пропилен,которые часто называют легкими олефинами. В процессе ГвО природный газ, как правило, превращают в синтез-газ, который превращают в кислородсодержащий исходный материал, предпочтительно включающий метанол, где кислородсодержащий исходный материал в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита превращают в один или несколько олефинов, предпочтительно в этилен и/или пропилен. В методе МвО кислородсодержащий исходный материал, наиболее предпочтительно метанолсодержащий исходный материал, в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита, как правило, превращают в один или несколько олефинов, предпочтительно и главным образом в этилен и/или пропилен, которые часто называют легкими олефинами. В одном варианте способа превращения исходного материала, предпочтительно исходного материала, включающего один или несколько кислородсодержащих веществ, количество получаемого олефина (олефинов) в пересчете на общую массу получаемых углеводородов превышает 50 мас.%, предпочтительно превышает 60 мас.%, более предпочтительно превышает 70 мас.%, а наиболее предпочтительно превышает 75 мас.%. В другом варианте способа превращения одного или нескольких кислородсодержащие вещества в один или несколько олефинов количество получаемого этилена и/или пропилена в пересчете на общую массу получаемых углеводородных продуктов превышает 65 мас.%, предпочтительно превышает 70 мас.%, более предпочтительно превышает 75 мас.%, а наиболее предпочтительно превышает 78 мас.%.- 16009231 В другом варианте способа превращения одного или нескольких кислородсодержащих веществ в один или несколько олефинов количество этилена, получаемого в массовых процентах в пересчете на общую массу получаемых углеводородных продуктов, превышает 30 мас.%, более предпочтительно превышает 35 мас.%, а наиболее предпочтительно превышает 40 мас.%. Тем не менее в еще одном варианте способа превращения одного или нескольких кислородсодержащих веществ в один или несколько олефинов количество пропилена, получаемого в массовых процентах в пересчете на общую массу получаемых углеводородных продуктов, превышает 20 мас.%, предпочтительно превышает 25 мас.%, более предпочтительно превышает 30 мас.%, а наиболее предпочтительно превышает 35 мас.%. В одном варианте исходный материал включает один или несколько разбавителей, как правило, используемых с целью понизить концентрацию исходного материала, которые обычно не реакционноспособны в отношении исходного материала или каталитической композиции на основе молекулярного сита. Неограничивающие примеры разбавителей включают гелий, аргон, азот, моноксид углерода, диоксид углерода, воду, по существу нереакционноспособные парафины (преимущественно алканы, такие как метан, этан и пропан), по существу нереакционноспособные ароматические соединения и их смеси. Наиболее предпочтительными разбавителями служат вода и азот, причем особенно предпочтительна вода. Разбавитель, например вода, используют либо в жидком, либо в парообразном виде, либо в виде их сочетания. Разбавитель добавляют либо непосредственно в исходный материал, поступающий в реактор,либо добавляют непосредственно в реактор, либо добавляют с каталитической композицией на основе молекулярного сита. В одном варианте количество разбавителя в исходном материале находится в интервале от примерно 1 до примерно 99 мол.% в пересчете на общее число молей исходного материала и разбавителя, предпочтительно от примерно 1 до 80 мол.%, более предпочтительно от примерно 5 до примерно 50, а наиболее предпочтительно от примерно 5 до примерно 25. В одном варианте другие углеводороды добавляют в исходный материал либо непосредственно,либо косвенным путем, они включают олефин (олефины), парафин (парафины), ароматическое соединение (соединения) (см., например, US4677242, добавление ароматических соединений) или их смеси,предпочтительно пропилен, бутилен, пентилен и другие углеводороды, содержащие 4 или большее число углеродных атомов, или их смеси. Процесс превращения исходного материала, преимущественно исходного материала, включающего один или несколько кислородсодержащих веществ, в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита проводят в виде реакционного процесса в реакторе, причем этот процесс представляет собой процесс с неподвижным слоем, процесс с псевдоожиженным слоем (включая процесс с турбулентным слоем), предпочтительно непрерывный процесс с псевдоожиженным слоем, а наиболее предпочтительно непрерывный процесс с псевдоожиженным слоем и высокой скоростью потока. Такие реакционные процессы можно проводить во множестве каталитических реакторов, таких как гибридные реакторы, в которых имеются реакционные зоны с плотным слоем или неподвижным слоем и/или реакционные зоны с псевдоожиженным слоем и высокой скоростью потока, сочетающиеся между собой, реакторы с циркулирующим псевдоожиженным слоем, вертикальные трубные реакторы и т.п. Приемлемые реакторы обычных типов описаны, например, в патентах US4076796 и US6287522Krieger Publishing Company, New York, New York 1977, которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Реакторы предпочтительных типов представляют собой вертикальные трубные реакторы, в общем описанные в работе Riser Reactor, Fluidization and Fluid-Particle Systems,сс. с 48 no 59, F.A.Zenz и D.F.Othmo, Reinhold Publishing Corporation, New York, 1960, в патенте US6166282 (реактор с псевдоожиженным слоем и высокой скоростью потока) и заявке на патент US серийный 09/564613, поданной 4 мая 2000 г. (реактор с несколькими вертикальными трубами), которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. В предпочтительном варианте процесс с псевдоожиженным слоем или процесс с псевдоожиженным слоем и высокой скоростью потока включает реакторную систему, регенерационную систему и рекуперационную систему. Предпочтительная реакторная система представляет собой реакторную систему с псевдоожиженным слоем, включающую первую реакционную зону внутри одного или нескольких вертикальных трубных реакторов и вторую реакционную зону внутри по меньшей мере одного разделительного сосуда,предпочтительно включающего один или несколько циклонов. В одном варианте один или нескольких вертикальных трубных реакторов и разделительный сосуд содержатся внутри одного реакционного сосуда. Свежий исходный материал, предпочтительно включающий один или несколько кислородсодержащих веществ, необязательно с одним или несколькими разбавителями направляют в один или несколько вертикальных трубных реакторов, в которые вводят каталитическую композицию на основе молекулярного сита или ее закоксованный вариант. В одном варианте каталитическую композицию на основе молекулярного сита или ее закоксованный вариант перед введением в вертикальный трубный реактор (реакторы) вводят в контакт с жидкостью или газом, или их сочетанием, причем предпочтительной жидкостью является вода или метанол, а газ представляет собой инертный газ, такой как азот. В одном из вариантов количество жидкого исходного материала, направляемого в реакторную сис- 17009231 тему раздельно или совместно с парообразным исходным материалом, находится в интервале от 0,1 до примерно 85 мас.%, предпочтительно от примерно 1 до примерно 75 мас.%, более предпочтительно от примерно 5 до примерно 65 мас.%, в пересчете на общую массу исходного материала, включая весь содержащийся в нем разбавитель. В предпочтительном варианте жидкий и парообразный исходные материалы характеризуются аналогичным или одинаковым же составом или включают варьируемые доли аналогичного или другого исходного материала с тем же или другим разбавителем. В предпочтительном варианте исходный материал, поступающий в реакторную систему, в первой реакторной зоне частично или полностью превращают в газообразный отходящий поток, который поступает в разделительный сосуд совместно с закоксованной каталитической композицией на основе молекулярного сита. В предпочтительном варианте циклон (циклоны) внутри разделительного сосуда сконструирован с тем, чтобы каталитическую композицию на основе молекулярного сита, предпочтительно закоксованную каталитическую композицию на основе молекулярного сита, внутри разделительной зоны отделять от газообразного отходящего потока, включающего один или несколько олефинов. Предпочтительны циклоны, однако гравитационные эффекты внутри разделительного сосуда также обеспечивают отделение каталитических композиций от газообразного отходящего потока. Другие методы отделения каталитических композиций от газообразного отходящего потока включают применение тарелок, колпачков, коленчатых трубок и т.п. В одном варианте разделительной системы эта разделительная система включает разделительный сосуд, причем нижняя часть разделительного сосуда, как правило, представляет собой отпарную зону. В этой отпарной зоне закоксованную каталитическую композицию на основе молекулярного сита вводят в контакт с газом, предпочтительно с одним из следующих компонентов или сочетанием водяного пара,метана, диоксида углерода, моноксида углерода, водорода или инертного газа, такого как аргон, предпочтительно с водяным паром, для отделения адсорбированных углеводородов от закоксованной каталитической композиции на основе молекулярного сита, которую затем вводят в регенерационную систему. В другом варианте отпарная зона находится в сосуде, отделенном от разделительного сосуда, и газ пропускают при среднечасовой скорости подачи газа (ССПГ) от 1 до примерно 20000 ч-1 в пересчете на объем газа относительно объема закоксованной каталитической композиции на основе молекулярного сита,предпочтительно при повышенной температуре, от 250 до примерно 750 С, предпочтительнее от примерно 350 до 650 С, над закоксованной каталитической композицией на основе молекулярного сита. Температура превращения, при которой проводят процесс превращения конкретно внутри реакторной системы, находится в интервале от примерно 200 до примерно 1000 С, предпочтительно от примерно 250 до примерно 800 С, более предпочтительно от примерно 250 до примерно 750 С, еще более предпочтительно от примерно 300 до примерно 650 С и, тем не менее, предпочтительнее от примерно 350 до примерно 600 С, а наиболее предпочтительно от примерно 350 до примерно 550 С. Давление при превращении, под которым проводят процесс превращения конкретно внутри реакторной системы, варьируется в широком интервале, включая самопроизвольно создающееся давление. Это давление при превращении обусловлено парциальным давлением исходного материала, исключая весь содержащийся в нем разбавитель. Абсолютное давление, под которым проводят процесс превращения, как правило, находится в интервале от примерно 0,1 кПа до примерно 5 МПа, предпочтительно от примерно 5 кПа до примерно 1 МПа, а наиболее предпочтительно от примерно 20 до примерно 500 кПа. Среднечасовую скорость подачи сырья (ССПС), в частности, в процессе превращения исходного материала, включающего один или несколько кислородсодержащих веществ, в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита внутри реакционной зоны определяют как общую массу исходного материала, исключая все разбавители, подаваемую в реакционную зону в час на массу молекулярного сита в каталитической композиции на основе молекулярного сита в реакционной зоне. ССПС поддерживают на уровне, достаточном для поддержания каталитической композиции внутри реактора в псевдоожиженном состоянии. Значения ССПС, как правило, находятся в интервале от примерно 1 до примерно 5000 ч-1, предпочтительно от примерно 2 до примерно 3000 ч-1, более предпочтительно от примерно 5 до примерно 1500 ч-1, а наиболее предпочтительно от примерно 10 до примерно 1000 ч-1. В одном предпочтительном варианте ССПС превышает 20 ч-1, причем предпочтительное значение ССПС при превращении исходного материала, включающего метанол и диметиловый эфир, находится в интервале от примерно 20 до примерно 300 ч-1. В предпочтительном варианте расход газа на единицу сечения потока (РГП) исходного материала,включающего разбавитель и продукты взаимодействия, внутри реакторной системы достаточен для псевдоожижения каталитической композиции на основе молекулярного сита внутри реакционной зоны в реакторе. РГП во время процесса, конкретно внутри реакторной системы, более конкретно внутри вертикального трубного реактора (реакторов), составляет по меньшей мере 0,1 м/с (метр/секунду), предпочтительно больше 0,5 м/с, более предпочтительно больше 1 м/с, еще более предпочтительно больше 2 м/с,тем не менее еще более предпочтительно больше 3 м/с, а наиболее предпочтительно больше 4 м/с (см.,например, заявку на патент US серийный 09/708753, поданную 8 ноября 2000 г., которая включена в- 18009231 настоящее описание в качестве ссылки). В одном предпочтительном варианте метода превращения кислородсодержащего вещества в олефин (олефины) с использованием каталитической композиции на основе кремнеалюмофосфатного молекулярного сита этот процесс проводят при ССПС по меньшей мере 20 ч-1 и скорректированной по температуре нормализованной селективности в отношении метана (СТНСМ) меньше 0,016, предпочтительно меньше или равно 0,01 (см., например, патент US5952538, который в полном объеме включен в настоящее описание в качестве ссылки). В другом варианте осуществления методов превращения кислородсодержащего вещества, такого как метанол, в один или несколько олефинов с использованием каталитической композиции на основе молекулярного сита значение ССПС составляет от 0,01 до примерно 100 ч-1 при температуре от примерно 350 до 550 С и значении молярного соотношения между диоксидом кремния и Me2O3 (Me обозначает элемент группы IIIA или VIII Периодической таблицы элементов) от 300 до 2500 (см., например, заявку ЕР-В 1 0642485, которая в полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки). Другие методы превращения кислородсодержащего вещества, такого как метанол, в один или несколько олефинов с использованием каталитической композиции на основе молекулярного сита описаны в заявке РСТ WO 01/23500, опубликованной 5 апреля 2001 г. (уменьшение количества пропана при среднем воздействии катализатора на исходный материал по меньшей мере 1,0), которая включена в настоящее описание в качестве ссылки. Закоксованную каталитическую композицию на основе молекулярного сита удаляют из разделительного сосуда, предпочтительно посредством одного или нескольких циклонов, и вводят в регенерационную систему. Регенерационная система включает регенератор, в котором закоксованную каталитическую композицию вводят в контакт с регенерационной средой, предпочтительно с газом, содержащим кислород, в обычных регенерационных условиях температуры, давления и продолжительности пребывания. Неограничивающие примеры регенерационной среды включают один или несколько следующих компонентов: кислород, O3, SO3, N2O, NO, NO2, N2O5, воздух, воздух, разбавленный азотом или диоксидом углерода, кислород и воду (US6245703), монооксид углерода и/или водород. Процесс регенерации проводят в таких условиях, в которых возможно выжигание кокса из закоксованной каталитической композиции, предпочтительно до остаточного уровня меньше 0,5 мас.% в пересчете на общую массу закоксованной каталитической композиции на основе молекулярного сита, поступающей в регенерационную систему. Закоксованная каталитическая композиция на основе молекулярного сита, удаляемая из регенератора, составляет регенерированную каталитическую композицию на основе молекулярного сита. Температура регенерации находится в интервале от примерно 200 до примерно 1500 С, предпочтительно от примерно 300 до примерно 1000 С, более предпочтительно от примерно 450 до примерно 750 С, а наиболее предпочтительно от примерно 550 до 700 С. Абсолютное давление регенерации находится в интервале от примерно 15 фунтов/кв.дюйм (103 кПа) до примерно 500 фунтов/кв.дюйм (3448 кПа), предпочтительно от примерно 20 фунтов/кв.дюйм (138 кПа) до примерно 250 фунтов/кв.дюйм(1724 кПа), более предпочтительно от примерно 25 фунтов/кв.дюйм (172 кПа) до примерно 150 фунтов/кв.дюйм (1034 кПа), а наиболее предпочтительно от примерно 30 фунтов/кв.дюйм (207 кПа) до примерно 60 фунтов/кв.дюйм (414 кПа). Предпочтительная продолжительность пребывания каталитической композиции на основе молекулярного сита в регенераторе находится в интервале от примерно одной минуты до нескольких часов,наиболее предпочтительно от примерно 1 до 100 мин, а предпочтительный объем кислорода в газе находится в интервале от примерно 0,01 до примерно 5 мол.% в пересчете на общий объем газа. В одном варианте в регенератор непосредственно или косвенным путем, например вместе с закоксованной каталитической композицией, добавляют промоторы регенерации, как правило, соединения,содержащие металл, такой как платина, палладий и т.п. Кроме того, в другом варианте в регенератор,содержащий регенерационную среду из кислорода и воды, так, как изложено в патенте US6245703,который в полном объеме включен в настоящее описание в качестве ссылки, добавляют свежей каталитической композиции на основе молекулярного сита. Тем не менее в еще одном варианте часть закоксованной каталитической композиции на основе молекулярного сита из регенератора возвращают непосредственно или косвенным путем в один или несколько вертикальных трубных реакторов путем предварительного контактирования с исходным материалом или контактирования со свежей каталитической композицией на основе молекулярного сита, или контактирования с регенерированной каталитической композицией на основе молекулярного сита или охлажденной регенерированной каталитической композицией на основе молекулярного сита, описанной ниже. Сжигание кокса представляет собой экзотермическую реакцию, и в одном из вариантов температуру внутри регенерационной системы регулируют по различным методам, относящимся к данной области техники, включая подачу охлажденного газа в регенерационный сосуд, работающий по методу проведения либо периодического, либо непрерывного, либо полунепрерывного процесса или их сочетания. Предпочтительная технология включает удаление из регенерационной системы регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита и пропускание этой регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита через холодильник для катализатора, в котором обра- 19009231 зуется охлажденная регенерированная каталитическая композиция на основе молекулярного сита. В одном из вариантов холодильник для катализатора представляет собой теплообменник, который размещен либо внутри, либо снаружи регенерационной системы. В одном варианте охлажденную регенерированную каталитическую композицию на основе молекулярного сита возвращают в регенератор в непрерывном цикле, по другому варианту (см. заявку на патент US серийный номер 09/587766, поданную 6 июня 2000 г.) часть охлажденной регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита возвращают в регенерационный сосуд в непрерывном цикле, а другую часть охлажденной регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита возвращают в вертикальный трубный реактор (реакторы) непосредственно или косвенным путем, или часть регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита или охлажденной регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита вводят в контакт с побочными продуктами в газообразном отходящем потоке (см. заявку РСТ WO 00/49106, опубликованную 24 августа 2000 г.), которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. В другом варианте регенерированную каталитическую композицию на основе молекулярного сита после контактирования со спиртом,предпочтительно с этанолом, 1-пропанолом, 1-бутанолом или их смесью, вводят в реакторную систему так, как изложено в заявке на патент US серийный номер 09/785122, поданной 16 февраля 2001 г., которая в полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки. Другие способы проведения процесса в регенерационной системе представлены в патенте US6290916 (регулирование влагосодержания), который в полном объеме включен в настоящее описание в качестве ссылки. Регенерированную каталитическую композицию на основе молекулярного сита, отводимую из регенерационной системы, предпочтительно из холодильника для катализатора, совмещают со свежей каталитической композицией на основе молекулярного сита и/или рецикловой каталитической композицией на основе молекулярного сита, и/или исходным материалом, и/или свежим газом или жидкостями и возвращают в вертикальный трубный реактор (реакторы). В другом варианте регенерированную каталитическую композицию на основе молекулярного сита, отводимую из регенерационной системы, возвращают в вертикальный трубный реактор (реакторы) непосредственно, необязательно после пропускания через холодильник для катализатора. В одном варианте носитель, такой как инертный газ, парообразный исходный материал, водяной пар и т.п., упрощает полунепрерывное или непрерывное введение регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита в реакторную систему, предпочтительно в один или несколько вертикальных трубных реакторов. В одном варианте оптимальное содержание кокса в каталитической композиции на основе молекулярного сита в реакционной зоне поддерживают путем регулирования потока регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита или охлажденной регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита из регенерационной системы в реакторную систему. Этот метод называют методом полной регенерации. Существует много методов регулирования потока каталитической композиции на основе молекулярного сита, описанных в работе Michael Louge, ExperimentalTechniques, Circulating Fluidized Beds, Grace, Avidan and Knowlton, eds., Blackie, 1997 (336-337), которая включена в настоящее описание в качестве ссылки. В другом варианте оптимальное содержание кокса в каталитической композиции на основе молекулярного сита в реакционной зоне поддерживают путем регулирования скорости потока кислородсодержащего газа, поступающего в регенератор. Этот метод называют методом частичной регенерации. Содержание кокса в каталитической композиции на основе молекулярного сита устанавливают отбором (из процесса превращения) каталитической композиции на основе молекулярного сита в некоторой точке процесса и определением содержания в ней углерода. Типичное содержание кокса в каталитической композиции на основе молекулярного сита после регенерации находится в интервале от 0,01 до примерно 15 мас.%, предпочтительно от примерно 0,1 до примерно 10 мас.%, более предпочтительно от примерно 0,2 до примерно 5 мас.%, а наиболее предпочтительно от примерно 0,3 до примерно 2 мас.%, в пересчете на общую массу молекулярного сита, а не на общую массу каталитической композиции на основе молекулярного сита. В одном предпочтительном варианте смесь свежей каталитической композиции на основе молекулярного сита, и/или регенерированной каталитической композиции на основе молекулярного сита, и/или охлажденной каталитической композиции на основе молекулярного сита в реакционной зоне содержит в интервале от примерно 1 до 50 мас.%, предпочтительно от примерно 2 до 30 мас.%, более предпочтительно от примерно 2 до примерно 20 мас.%, а наиболее предпочтительно от примерно 2 до примерно 10 мас.%, кокса или углеродистого отложения в пересчете на общую массу смеси каталитических композиций на основе молекулярного сита (см., например, патент US6023005, который в полном объеме включен в настоящее описание в качестве ссылки). Вполне очевидно, что каталитическую композицию на основе молекулярного сита в реакционной зоне готовят из смеси регенерированной и свежей каталитических композиций на основе молекулярного сита, которые обладают варьируемыми концентрациями углерода и отложений углеродистого типа, кокса. Определяемое содержание этих отложений, конкретно кокса, является средним от содержания каталитической композиции на основе молекулярного сита в отдельных катализаторных частицах. Газообразный отходящий поток удаляют из разделительной системы и пропускают через рекупера- 20009231 ционную систему. Существует много хорошо известных рекуперационных систем, методов и последовательностей, которые можно использовать при выделении олефина (олефинов) из газообразного отходящего потока и очистке олефина (олефинов). Рекуперационные системы обычно включают один, или несколько, или сочетание разделительных, ректификационных и/или дистилляционных башен, колонн,разделяющих устройств или установок, реакционных систем, таких как для процессов получения этилбензола (US5476978) и процессов получения других производных, таких как альдегиды, кетоны и сложные эфиры (US5675041), и другого связанного с этим оборудования, например различных конденсаторов, теплообменников, холодильных систем или охлаждающих установок, компрессоров, барабанных сепараторов или резервуаров, насосов и т.п. Неограничивающие примеры этих башен, колонн,разделительных устройств или установок, применяемых самостоятельно или в сочетании, включают один или несколько из таких устройств, как деметанизатор, предпочтительно высокотемпературный деметанизатор, деэтанизатор, депропанизатор, промывную башню, часто называемую башней для промывки едкой щелочью и/или башней резкого охлаждения, абсорберы, адсорберы, мембраны, устройство для выделения этилена (С 2), устройство для выделения пропилена (С 3), устройство для выделения бутена(С 4) и т.п. Различные рекуперационные системы, которые могут быть использованы для выделения по преимуществу олефина (олефинов), предпочтительно основных или легких олефинов, таких как этилен,пропилен и/или бутен, описаны в патенте US5960643 (вторичный богатый этиленом поток), патентахUS5019143, 5452581 и 5082481 (способы мембранного разделения), патенте US5672197 (зависящие от давления адсорбенты), патенте US6069288 (удаление водорода), патенте US5904880 (выделенный в одну стадию из процесса превращения метанола в водород и диоксид углерода), патенте US5927063 (выделенный метанол для газотурбинной энергетической установки) и патенте US6121504(прямое резкое охлаждение продукта), патенте US6121503 (высокочистые олефины без сверхчеткого фракционирования) и патенте US6293998 (адсорбция с дифференциалом давления), которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Обычно работу большинства рекуперационных систем сопровождает получение, образование или накопление дополнительных продуктов, побочных продуктов и/или загрязняющих примесей совместно с предпочтительными основными продуктами. Предпочтительные основные продукты, легкие олефины,такие как этилен и пропилен, как правило, очищают для применения в процессах получения производных продуктов, таких как процессы полимеризации. Следовательно, в наиболее предпочтительном варианте рекуперационной системы эта рекуперационная система также включает систему очистки. Так, например, легкий олефин (олефины), полученный, в частности, в процессе МвО, пропускают через систему очистки, в которой удаляют содержащиеся в низких концентрациях побочные продукты или загрязняющие примеси. Неограничивающие примеры загрязняющих примесей и побочных продуктов включают в общем полярные соединения, такие как вода, спирты, карбоновые кислоты, простые эфиры, оксиды углерода, соединения серы, такие как сульфид водорода, карбонилсульфиды и меркаптаны, аммиак и другие соединения азота, арсин, фосфин и хлориды. Другие загрязняющие примеси или побочные продукты включают водород и углеводороды, такие как ацетилен, метилацетилен, пропадиен, бутадиен и бутин. Другие рекуперационные системы, которые включают очищающие системы, например для очистки олефина (олефинов), представлены в работе Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology, издание 4-е, т. 9, John WileySons, 1996, c. 249-271 и 894-899, которая включена в настоящее описание в качестве ссылки. Очищающие системы представлены также, например, в US6271428 (очистка потока диолефиновых углеводородов), в US6293999 (отделение пропилена от пропана) и заявке на патент US серийный номер 09/689363, поданной 20 октября 2000 г. (очищающий поток, в котором использован катализатор гидратации), которая включена в настоящее описание в качестве ссылки. В процессе превращения одного или нескольких кислородсодержащих веществ в олефин (олефины), содержащий 2 или 3 углеродных атома, как правило, образуется или получают некоторое количество углеводородов, в частности, олефина (олефинов), преимущественно олефина (олефинов), содержащего 4 или большее число углеродных атомов, и других, побочных продуктов. Рекуперационные системы по изобретению включают реакционные системы для превращения продуктов, содержащихся в отходящем потоке газа, удаляемого из реактора, или превращения тех продуктов, которые получены в результате работы применяемой рекуперационной системы. В одном варианте отходящий поток газа, удаляемого из реактора, пропускают через рекуперационную систему, в которой получают один или несколько углеводородсодержащих потоков, в частности,поток, включающий углеводород, содержащий три или большее число углеродных атомов (С 3+). В этом варианте поток, включающий углеводороды С 3+, пропускают через первую зону разделения на фракции с получением сырого С 3 углеводорода и потока, включающего углеводороды С 4+, поток, включающий углеводороды С 4+, пропускают через вторую зону разделения на фракции с получением сырого С 4 углеводорода и потока, включающего углеводороды С 5+. Углеводороды, содержащие четыре или большее число углеродных атомов, включают бутены, такие как бутен-1 и бутен-2, бутадиены, насыщенные бутаны и изобутаны. Отходящий поток, отводимый из процесса превращения, в частности, процесса МвО, как правило,- 21009231 обладает небольшим количеством углеводородов, содержащих 4 или большее число углеродных атомов. Количество углеводородов, содержащих 4 или большее число углеродных атомов, как правило, составляет меньше 20 мас.%, предпочтительно меньше 10 мас.%, более предпочтительно меньше 5 мас.%, а наиболее предпочтительно меньше 2 мас.% в пересчете на общую массу отходящего потока, отводимого из процесса МвО, исключая воду. Так, в частности, в случае процесса превращения кислородсодержащих веществ в олефин (олефины) с использованием каталитической композиции на основе молекулярного сита получаемый отходящий поток, как правило, включает основную часть этилена и/или пропилена и небольшое количество продуктов с четырьмя углеродными атомами и с более высоким числом углеродных атомов, и другие побочные продукты, исключая воду. Приемлемые хорошо известные реакционные системы в качестве части рекуперационной системы принимают главным образом более низкоценные продукты и их превращают в более высокоценные продукты. Так, например, С 4 углеводороды, бутен-1 и бутен-2 используют для получения спиртов, содержащих от 8 до 13 углеродных атомов, и других особых химикатов, изобутилен используют для получения присадки к бензину, метил-трет-бутилового эфира, бутадиен в установке селективной гидрогенизации превращают в бутен-1 и бутен-2, а бутан может быть использован в качестве топлива. Неограничивающие примеры реакционных систем включают представленные в патентах US5955640 (превращение продукта с четырьмя углеродными атомами в бутен-1), US4774375 (изобутан и бутен-2, олигомеризованные до алкилатного бензина), US6049017 (димеризация н-бутилена), US4287369 и 5763678(карбонилирование или гидроформилирование высших олефинов диоксидом углерода и водородом с получением карбонильных соединений), US4542252 (многостадийный способ проведения адиабатического процесса), US5634354 (рекуперация олефинов водородом), в работе Cosyns, J. и др., Processfor Upgrading С 3, С 4 и С 5 Olefinic Streams, Pet.Coal, том 37,4 (1995) (димеризация или олигомеризация пропилена, бутилена и пентилена), которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Предпочтительный легкий олефин (олефины), полученный по любому из способов, описанных выше, предпочтительно по способам превращения, представляет собой высокочистые основные олефиновые продукты, которые содержат олефин с единственным углеродным атомом в количестве больше 80%,предпочтительно больше 90 мас.%, более предпочтительно больше 95 мас.%, а наиболее предпочтительно не меньше примерно 99 мас.% в пересчете на общую массу олефина. В одном варианте высокочистый основной олефин (олефины) образуется в способе по изобретению при производительности больше 5 кг/день, предпочтительно больше 10 кг/день, более предпочтительно больше 20 кг/день, а наиболее предпочтительно больше 50 кг/день. В другом варианте высокочистый этилен и/или высокочистый пропилен получают согласно способу по изобретению при производительности больше 4500 кг/день, предпочтительно больше 100000 кг/день, более предпочтительно больше 500000 кг/день, еще более предпочтительно больше 1000000 кг/день, тем не менее еще более предпочтительно больше 1500000 кг/день,однако еще более предпочтительно больше 2000000 кг/день, а наиболее предпочтительно больше 2500000 кг/день. Другие способы превращения, в частности, способ превращения кислородсодержащего вещества в один или несколько олефинов в присутствии каталитической композиции на основе молекулярного сита,преимущественно когда молекулярное сито синтезируют из источника кремния, фосфора и оксида алюминия, включают те, которые представлены, например, в патентах US6121503 (получение пластика с использованием олефинового продукта, обладающего значением массового соотношения между парафином и олефином меньшим или равным 0,05), US6187983 (передача электромагнитной энергии реакционной системе), заявке РСТ WO 99/18055, опубликованной 15 апреля 1999 г. (тяжелый углеводород в отходящем потоке, подаваемом в другой реактор), заявке РСТ WO 01/60770, опубликованной 23 августа 2001 г., заявке US серийный номер 09/627634, поданной 28 июля 2000 г. (высокое давление), заявкеUS серийный номер 09/507838, поданной 22 февраля 2000 г. (ступенчатая инжекция исходного материала) и заявке US серийный номер 09/785409, поданной 16 февраля 2001 г. (совместная подача ацетона), которые все в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок. Один вариант системы МвО обеспечивает проведение объединенного процесса получения легкого олефина (олефинов) из углеводородного сырья, предпочтительно из углеводородного газообразного исходного материала, более предпочтительно из метана и/или этана. Первой стадией в этом процессе является подача газообразного исходного материала, предпочтительно в сочетании с потоком воды, в зону образования синтез-газа с получением потока синтез-газа. Получение синтез-газа известно хорошо, и типичные температуры синтез-газа находятся в интервале от примерно 700 до примерно 1200 С, а давления синтез-газа находятся в интервале от примерно 2 до примерно 100 МПа. Потоки синтез-газа получают из природного газа, жидких нефтепродуктов, углеродистых материалов, таких как уголь, переработанных для вторичного использования пластиков, муниципальных отходов или любого другого органического материала. Предпочтительный поток синтез-газа получают посредством реформинга природного газа с водяным паром. Обычно гетерогенный катализатор, как правило, катализатор на основе меди, вводят в контакт с потоком синтез-газа, как правило, с диоксидом углерода, моноксидом углерода и водородом, с получением спирта, предпочтительно метанола, часто в сочетании с водой. В одном варианте по- 22009231 ток синтез-газа при температуре синтеза в интервале от примерно 150 до примерно 450 С и под давлением синтеза в интервале от примерно 5 до примерно 10 МПа пропускают через зону превращения оксида углерода с получением потока, включающего кислородсодержащее вещество. Этот включающий кислородсодержащее вещество поток или сырой метанол, как правило, содержит спиртовой продукт и различные другие компоненты, такие как простые эфиры, в частности, диметиловый эфир, кетоны, альдегиды, растворенные газы, такие как водород, метан, оксид углерода и азот, и жидкое топливо. В предпочтительном варианте включающий кислородсодержащее вещество поток, сырой метанол, пропускают через хорошо известные процессы очистки, дистилляции, разделения и ректификации, результатом чего является очищенный включающий кислородсодержащее вещество поток,например метанол технических сортов А и АА. Этот включающий кислородсодержащее вещество поток или очищенный включающий кислородсодержащее вещество поток необязательно с одним или несколькими разбавителями вводят в контакт с описанной выше каталитической композицией на основе одного или нескольких молекулярных сит в любом из описанных выше процессов с получением разнообразных основных продуктов, в частности, легкого олефина (олефинов), этилена и/или пропилена. Неограничивающие примеры этого объединенного процесса представлены в заявке ЕР-В 0933345, которая в полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки. В другом, более полно объединенном процессе, который необязательно объединен с объединенными процессами, описанными выше, получаемый олефин (олефины) в одном варианте направляют в один или несколько процессов полимеризации для получения различных полиолефинов (см., например, заявку на патент US серийный номер 09/615376,поданную 13 июля 2000 г., которая в полном объеме включена в настоящее описание в качестве ссылки). Способы полимеризации включают растворный, газофазный, суспензионный способы, способы под высоким давлением и их сочетание. Особенно предпочтительна газофазная или суспензионная полимеризация одного или нескольких олефинов, по меньшей мере один из которых представляет собой этилен или пропилен. При осуществлении этих способов полимеризации используют катализатор полимеризации, который может включать любой один или сочетание катализаторов на основе молекулярного сита,которые обсуждались выше, однако предпочтительными катализаторами полимеризации являются катализаторы Циглера-Натта, катализаторы типа катализатора фирмы "Филлипс", металлоценовый, металлоценового типа, прогрессивные катализаторы полимеризации и их смеси. Полимеры, получаемые по способам полимеризации, описанным выше, включают линейный полиэтилен низкой плотности, эластомеры, пластомеры, полиэтилен высокой плотности, полиэтилен низкой плотности, полипропилен и полипропиленовые сополимеры. Полимеры на пропиленовой основе, получаемые по таким способам полимеризации, включают атактический полипропилен, изотактический полипропилен, синдиотактический полипропилен и пропиленовые статистические, блок- и ударопрочные сополимеры. В предпочтительном варианте объединенный процесс включает процесс полимеризации одного или нескольких олефинов в присутствии полимеризационной каталитической системы в полимеризационном реакторе с получением одного или нескольких полимерных продуктов, где один или несколько олефинов получены превращением спирта, в частности, метанола, с использованием каталитической композиции на основе молекулярного сита, как она представлена выше. Предпочтительный процесс полимеризации представляет собой процесс газофазной полимеризации, по меньшей мере одним из олефинов является либо этилен, либо пропилен, а предпочтительная полимеризационная каталитическая система представляет собой нанесенную на носитель металлоценовую каталитическую систему. В этом варианте нанесенная на носитель металлоценовая каталитическая система включает носитель, металлоценовое или металлоценового типа соединение и активатор, предпочтительный активатор представляет собой некоординационный анион или алюмоксан, или их сочетание, а наиболее предпочтительный активатор представляет собой алюмоксан. В дополнение к полиолефинам, из олефина (олефинов), получаемых по любому из способов, описанных выше, в частности, по способам превращения, более конкретно по способу ГвО или способу МвО получают многочисленные другие дериватизированные из олефинов продукты. К ним относятся, хотя ими их список не ограничен, альдегиды, спирты, уксусная кислота, линейные альфа-олефины, винилацетат, этилендихлорид и винилхлорид, этилбензол, этиленоксид, кумол, изопропиловый спирт, акролеин,аллилхлорид, пропиленоксид, акриловая кислота, этилен-пропиленовые каучуки, акрилонитрил, а также тримеры и димеры этилена, пропилена или бутиленов. На фиг. 2 представлена блок-схема, иллюстрирующая реакционную систему МвО, обозначенную общей позицией 200 и далее описанную более подробно. Метанолсодержащий исходный материал или поток 220 исходных материалов направляют в систему 221 испарения и введения исходного материала(ИВИ), в которой на метанол в метанолсодержащем потоке 220 исходных материалов воздействуют условиями, например температуры и давления, достаточными для, по меньшей мере, частичного испарения метанола. Так, например, система ИВИ в предпочтительном варианте включает барабан для отделения жидкости от пара, условия в котором достаточны для получения испаренного метанолсодержащего потока 222 и жидкого потока, не представленного, который может включать нелетучие вещества. Испаренный метанолсодержащий поток 222 направляют в реакторную установку 223 МвО, в которой метанол в испаренном метанолсодержащем потоке 222 входит в контакт с катализатором МвО в условиях, эффек- 23009231 тивных для превращения по меньшей мере части метанола в легкие олефины в потоке 224 продуктов. Поток 224 легких олефиновых продуктов включает метан, этилен, этан, пропилен, пропан, ДМЭ,С 4 олефины, углеводороды С 5+, воду и другие углеводородные компоненты. Далее поток 224 легких олефиновых продуктов в предпочтительном варианте направляют в установку 225 резкого охлаждения, например в колонну резкого охлаждения, в которой поток 224 легких олефиновых продуктов охлаждают и конденсируют воду и другие способные легко конденсироваться компоненты. Конденсированные компоненты, которые включают существенное количество воды, отводят из установки 225 резкого охлаждения совместно с фракцией 239 тяжелых продуктов. Часть конденсированных компонентов циркулирует совместно с находящимся в зоне всасывания насоса потоком, не представленным, возвращаясь назад в верхнюю часть установки 225 резкого охлаждения. Находящийся в зоне всасывания насоса поток может проходить по охлаждающей установке, например по теплообменнику, не представленному, для дополнительного охлаждения конденсированных компонентов с тем, чтобы образовалась охлаждающая среда для дополнительного охлаждения компонентов в установке 225 резкого охлаждения. Олефиновые испарения уходят вместе с частью головного погона установки 225 резкого охлаждения совместно с фракцией 226 легких продуктов. Олефиновые испарения во фракции 226 легких продуктов сжимают на одной или нескольких ступенях и в одном или нескольких компрессорах в зоне 227 сжатия с получением сжатого потока 228 продуктов, например конечного потока 142 легких продуктов на фиг. 1. После каждой одной или нескольких ступеней сжатые потоки пропускают через теплообменники и охлаждают с целью конденсации из них более тяжелых компонентов, таких как остаточная вода. Конденсированный компонент (компоненты) собирают в одном или нескольких сепараторах между ступенями сжатия и они выходят из зоны 227 сжатия совместно со сжатым конденсатным потоком (потоками) 240. Сжатый поток 228 продуктов необязательно пропускают через абсорбирующую воду установку, не представленную, где в предпочтительном варианте в качестве абсорбента воды используют метанол. В абсорбирующей воду установке абсорбент воды входит в контакт со сжатым потоком 228 продуктов,предпочтительно по противоточному принципу, в условиях, эффективных для отделения воды от других компонентов в сжатом потоке 228 продуктов. Легкие олефины выделяют из абсорбирующей воду установки в виде потока головного погона, не представленного. Как показано, сжатый поток 228 продуктов или его часть направляют в разделительную систему для выделения различных содержащихся в нем компонентов. В соответствии с настоящим изобретением может быть предусмотрено несколько разделительных систем. В заявках на патенты US серийные 10/125138, поданной 18 апреля 2002 г., и 10/124859, также поданной 18 апреля 2002 г., которые в полном объеме включены в настоящее описание в качестве ссылок, описаны две разделительные схемы, которые могут быть предусмотрены в соответствии с настоящим изобретением. Одна не ограничивающая разделительная система проиллюстрирована на фиг. 2. Как показано, сжатый поток 228 продуктов направляют в зону 229 отделения С 3-. В зоне 229 отделения С 3 этилен и пропилен, а также более легкие компоненты отделяют от ДМЭ и более тяжелых компонентов,включающих С 4 олефины, углеводороды С 5+, непрореагировавший метанол и остаточный метанол из необязательной абсорбирующей воду установки. Зона 229 отделения С 3- включает одну или несколько разделительных установок, например дистилляционные колонны, которые приспособлены для отделения компонентов С 3- от ДМЭ и более тяжелых компонентов. В зону 229 отделения С 3- необязательно добавляют дополнительный метанол, не показанный, с целью уменьшить образование гидрата и/или свободной воды. Основная часть этилена и пропилена из сжатого потока 228 продуктов выходит из зоны 229 отделения С 3- совместно с потоком 230 головного погона С 3-. Основная часть ДМЭ и более тяжелых компонентов, которые включают олефины С 4+ и углеводороды С 5+, выходит из зоны 229 отделения С 3 совместно с потоком 241 кубовых остатков С 4+. Компоненты С 3- в потоке 230 головного погона С 3- в предпочтительном варианте направляют в установку 231 промывки каустической содой, в которой поток 230 головного погона С 3- входит в контакт со средой промывки каустической содой в условиях, эффективных для удаления из него диоксида углерода и угольной кислоты и образования обедненного СО 2 потока 232. В предпочтительном варианте среду промывки каустической содой направляют по линии, не представленной, в верхнюю часть установки 231 промывки каустической содой для удаления диоксида углерода, который захватывается потоком 230 головного погона С 3-. Отработанная каустическая сода уходит из установки 231 промывки каустической содой по линии сброса каустической соды в отход, не представленной. Поскольку объектом настоящего изобретения является инжекция нейтрализующего агента, например каустической соды, на одном или нескольких целевых участках системы обработки отходящего из МвО потока, система обработки отходящего МвО потока может включать или необязательно может включать разделительную установку 231 промывки каустической содой. Дополнительное преимущество настоящего изобретения заключается в том, что установка промывки каустической содой из системы обработки отходящего из МвО потока может быть исключена, если инжектировано достаточно нейтрализующего агента для удаления диоксида углерода и угольной кислоты из потока 230 головного погона С 3-.- 24009231 Если разделительная система включает установку 231 промывки каустической содой, тогда из установки 231 промывки каустической содой этилен и пропилен выходят обработанными каустической содой совместно с обедненным CO2 потоком 232, и в предпочтительном варианте их направляют в колонну промывки водой, не представленную. В колонну промывки водой поступает вода, и вода и абсорбированные компоненты выходят из колонны промывки водой по линии для кубовых остатков, не представленной. Промытые водой этилен и пропилен выходят из колонны промывки водой по линии для головного погона, не представленной, и проходят через секцию сушки. Однако, как показано, обедненныйCO2 поток 232 из установки 231 промывки каустической содой направляют в секцию 233 сушки. Из секции 233 сушки выходит сухой поток 234 продуктов, который направляют в систему 235 разделения С 2/С 3, которая в предпочтительном варианте включает одну или несколько криогенных ректификационных колонн. Система 235 разделения С 2/С 3 в предпочтительном варианте образует поток 236 отходящего газа, этиленовый поток 237 продуктов и пропиленовый поток 238 продуктов. Поток 236 отходящего газа в предпочтительном варианте включает основную часть метана и водорода, которые находились в сухом потоке 234 продуктов; этиленовый поток 237 продуктов в предпочтительном варианте включает основную часть этилена, который находился в сухом потоке 234 продуктов; а пропиленовый поток 238 продуктов в предпочтительном варианте включает основную часть пропилена, который находился в сухом потоке 234 продуктов. Этилен и/или пропилен соответственно в этиленовом потоке 237 продуктов и пропиленовом потоке 238 продуктов можно использовать в качестве мономеров или сомономеров для получения полиэтилена и/или полипропилена. Поток 236 отходящего газа необязательно сжигают в качестве топлива на одной или нескольких стадиях реакционного процесса МвО. Как показано, поток 241 кубовых остатков С 4+ из зоны 229 отделения С 3- направляют в зону 242 разделения С 4/С 5+. Зона 242 разделения С 4/С 5+ включает одно или несколько разделительных устройств,например дистилляционные колонны, которые отделяют С 4 олефины от углеводородов С 5+ в потоке 241 кубовых остатков С 4+, образуя благодаря этому поток 243 продуктов С 4 и поток 244 продуктов С 5+. Зона 242 разделения С 4/С 5+ также образует метанолсодержащий поток 245, который в предпочтительном варианте включает воду, непрореагировавший метанол из испаренного метанолсодержащего потока 222,метанол из находящейся в технологической линии перед абсорбирующей воду установки, если она имеется, ДМЭ и другие кислородсодержащие компоненты. В идеальном варианте метанолсодержащий поток 245 включает основную часть метанола и воду, которые находились в потоке 241 кубовых остатков С 4+. Фракцию 239 тяжелых продуктов, более предпочтительно ее водную часть, и/или компрессорный конденсатный поток (потоки) 240 самостоятельно или в сочетании направляют в установку 246 отделения конденсата, например в колонну для отпарки конденсата. Дополнительно или по другому варианту метанолсодержащий поток 245 направляют в установку 246 отделения конденсата. Фракцию 239 тяжелых продуктов и компрессорный конденсатный поток (потоки) 240 необязательно объединяют и направляют в установку 246 отделения конденсата по одной линии, как это проиллюстрировано на фиг. 2. Установка 246 отделения конденсата в предпочтительном варианте включает одно или несколько разделительных устройств, например дистилляционные колонны, которые подвергают одну или несколько фракций 239 тяжелых продуктов, компрессорный конденсатный поток (потоки) 240 и/или метанолсодержащий поток 245 воздействию условиями, эффективными для отделения метанола и кислородсодержащих углеводородных побочных продуктов от содержащейся в них воды. Следовательно, установка 246 отделения конденсата образует поток 247 головного погона кислородсодержащих веществ, который включает основную часть метанола, который находился в одном или нескольких потоках, которые направляли в установку 246 отделения конденсата. В предпочтительном варианте по меньшей мере часть потока 247 головного погона кислородсодержащих веществ повторно направляют в систему 221 ИВИ для испарения, введения в реакторную установку 223 МвО и превращения в легкие олефины. Установка 246 отделения конденсата также образует отпаренный водосодержащий поток 248, который включает основную часть воды, которая находилась в одном или нескольких потоках, которые направляли в установку 246 отделения конденсата. Как это изложено в настоящем описании, объектом настоящего изобретения является уменьшение коррозии в системе обработки отходящего из МвО потока. Как это подробно обсуждалось выше со ссылкой на фиг. 1, в предпочтительном варианте объектом изобретения является уменьшение коррозии в системе удаления конденсата системы обработки отходящего из МвО потока. Используемое в настоящем описании понятие "система удаления конденсата" охватывает компоненты из установки 225 резкого охлаждения, поступающие в установку 246 отделения конденсата., включая зону 227 сжатия. Система удаления конденсата на фиг. 2 отмечена пунктирной линией 249. Предлагаемые способы сведения к минимуму коррозии могут быть осуществлены также во множестве других процессов. Предпочтительными процессами являются процессы превращения и/или рекуперации, включающие превращение бензинолигроиновой фракции в смеси с высоким содержанием ароматических веществ; превращение легкого олефина (олефинов) в бензин, дистилляты и смазки; превращение кислородсодержащих веществ в олефин (олефины); превращение легких парафинов в олефины и/или ароматические соединения; превращение ненасыщенных углеводородов (этилена и/или ацетилена) в альдегиды для превращения в спирты, кислоты и сложные эфиры; крекинг дизельного топлива и/или- 25009231 тяжелых углеводородов по методам каталитического крекинга и/или крекинга с водяным паром; процессы в агрегатах выделения олефинов и обработка потоков, полученных из процессов пиролиза углеводородов. Наиболее предпочтительный процесс по изобретению представляет собой процесс превращения исходного материала, включающего одно или несколько кислородсодержащих веществ, в один или несколько олефинов. Хотя настоящее изобретение описано и проиллюстрировано со ссылкой на конкретные варианты,для обычных специалистов в данной области техники обычно очевидно, что сама сущность изобретения приводит к вариантам, которые нет необходимости иллюстрировать в настоящем описании. По этой причине с целью определить фактический объем настоящего изобретения следует обращаться только к прилагаемой формуле изобретения. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ уменьшения коррозии в системе обработки отходящего из процесса метанол-в-олефины(а) направление потока продуктов из реактора МвО в установку резкого охлаждения через впускное приспособление установки резкого охлаждения;(б) контактирование потока продуктов со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения потока головного погона, включающего легкие олефины,потока кубовых остатков, включающего конденсированные компоненты, и конденсированного потока,находящегося в зоне всасывания насоса;(в) добавление нейтрализующего агента в конденсированный поток, находящийся в зоне всасывания насоса, с получением среды резкого охлаждения, при этом среда резкого охлаждения обладает значением pH, превышающим pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса;(г) инжекция среды резкого охлаждения в установку резкого охлаждения в точке инжекции, находящейся в установке резкого охлаждения выше, чем впускное приспособление установки резкого охлаждения;(д) мониторинг pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса, и в ответ на установление на стадии (д) того, что значение pH конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса, приближается к кислым условиям, производят стадию (в). 2. Способ по п.1, который далее включает стадию контактирования по меньшей мере части потока головного погона с каустической содой в установке промывки каустической содой в условиях, эффективных для получения потока головного погона из установки промывки каустической содой и потока кубовых остатков из установки промывки каустической содой, где поток головного погона из установки промывки каустической содой включает основную часть легких олефинов, которые находились по меньшей мере в части потока головного погона, и где поток кубовых остатков из установки промывки каустической содой включает, по меньшей мере, частично отработанную каустическую соду. 3. Способ по п.1 или 2, в котором поток головного погона не обрабатывают каустической содой в установке промывки с каустической содой. 4. Способ по одному из предыдущих пунктов, который далее включает стадию охлаждения конденсированного потока, находящегося в зоне всасывания насоса. 5. Способ по одному из предыдущих пунктов, который далее включает стадию охлаждения среды резкого охлаждения. 6. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором условия на стадии (б) эффективны для получения единого конденсатного потока и в котором единый конденсатный поток разделяют на поток кубовых остатков и конденсированный поток, находящийся в зоне всасывания насоса. 7. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором конденсированный поток, находящийся в зоне всасывания насоса, представляет собой поток боковой фракции. 8. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором поток кубовых остатков содержит метанол и который дополнительно включает следующие стадии: направление потока кубовых остатков в установку удаления конденсата и воздействие на поток кубовых остатков в установке удаления конденсата условиями, эффективными для разделения потока кубовых остатков на поток головного погона кислородсодержащих веществ и водосодержащий поток, где поток головного погона кислородсодержащих веществ содержит основную часть метанола, который находился в потоке кубовых остатков, и где водосодержащий поток включает основную часть воды, которая находилась в потоке кубовых остатков. 9. Способ уменьшения коррозии в реакторной системе МвО, включающий следующие стадии:(а) контактирование потока продуктов из реактора МвО со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения потока головного погона, включающего легкие олефины, и потока кубовых остатков, включающего среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества;(б) конденсация части потока головного погона с получением конденсированного потока, обладающего некоторым значением pH;(в) контактирование нейтрализующего агента с конденсированным потоком с получением обработанного потока, обладающего значением pH, превышающим pH конденсированного потока;(г) мониторинг pH конденсированного потока и в ответ на установление того, что значение pH конденсированного потока приближается к кислым условиям, производят стадию (в). 10. Способ по п.9, который далее включает следующие стадии: сжатие по меньшей мере части потока головного погона с получением сжатого потока и охлаждение по меньшей мере части сжатого потока в условиях, эффективных для получения конденсированного потока. 11. Способ уменьшения коррозии в реакторной системе МвО, включающий следующие стадии:(а) контактирование потока продуктов из реактора МвО со средой резкого охлаждения в установке резкого охлаждения в условиях, эффективных для получения первого потока головного погона и первого потока кубовых остатков, где первый поток головного погона включает легкие олефины и где первый поток кубовых остатков включает среду резкого охлаждения и конденсированные кислородсодержащие вещества;(б) направление по меньшей мере части первого потока кубовых остатков в колонну для отпарки конденсата;(в) нагревание по меньшей мере части первого потока кубовых остатков в колонне для отпарки конденсата в условиях, эффективных для получения второго потока головного погона и второго потока кубовых остатков, где второй поток головного погона включает выделенные кислородсодержащие вещества и где второй поток кубовых остатков включает отпаренную среду резкого охлаждения;(г) частичное испарение по меньшей мере части второго потока кубовых остатков с получением испаренной фазы и жидкой фазы, где жидкая фаза обладает некоторым значением pH;(д) охлаждение второго потока головного погона в условиях, эффективных для частичной конденсации второго потока головного погона и образования конденсированного потока, обладающего некоторым значением pH;(е) добавление нейтрализующего агента в жидкую фазу или в конденсированный поток;(ж) мониторинг pH жидкой фазы или pH конденсированной фазы и в ответ на установление того,что значение pH жидкой фазы или конденсированного потока приближается к кислым условиям, производят стадию (е). 12. Способ уменьшения коррозии трубопроводной линии, которая представляет собой компонент системы обработки отходящего из МвО потока, обладающей внутренней поверхностью, включающий следующие стадии:(а) направление первого потока, обладающего некоторым значением pH, по трубопроводной линии,которая представляет собой компонент системы обработки отходящего из МвО потока;(б) мониторинг коррозии трубопроводной линии или pH первого потока;(в) инжекция нейтрализующего агента через впускное приспособление в трубопроводной линии с получением обработанного потока, обладающего значением pH, превышающим pH первого потока, где инжекция является ответом на определение на стадии (б) того, что в точке коррозии в трубопроводной линии развивается коррозия или что значение pH переходит предопределенный порог. 13. Способ по п.12, в котором стадия (б) включает введение определяющего коррозию пробника в отверстие в трубопроводной линии, где определяющий коррозию пробник устанавливает в трубопроводной линии коррозию. 14. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором нейтрализующий агент выбирают из группы, включающей каустическую соду, гидроксид аммония, гидроксид калия, аммиак и амины. 15. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором среда резкого охлаждения обладает pH по меньшей мере 6,0. 16. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором среда резкого охлаждения обладает pH по меньшей мере 7,0. 17. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором нейтрализующий агент включает, по меньшей мере, частично отработанную каустическую соду.