Способ пуска фракционатора

Способ пуска фракционатора, в который поступает и который фракционно дистиллирует продукт гидрокрекинга, полученный на стадии гидрокрекинга парафиновой фракции посредством гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза ФишераТропша, данный способ включает стадию предварительного нагревания фракционатора с применением углеводородного масла, которое включает по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении.(71)(73) Заявитель и патентовладелец: ДЖЭПЭН ОЙЛ, ГЭЗ ЭНД МЕТАЛЗ НЭШНЛ КОРПОРЕЙШН; ИНПЕКС КОРПОРЕЙШН; ДжейЭкс НИППОН ОЙЛ ЭНД ЭНЕРДЖИ КОРПОРЕЙШН; ДЖАПАН ПЕТРОЛЕУМ ЭКСПЛОРЕЙШН КО., ЛТД.; КОСМО ОЙЛ КО., ЛТД.; НИППОН СТИЛ ИНДЖИНИРИНГ КО., ЛТД. (JP) Область техники, к которой относится данное изобретение Данное изобретение относится к способу пуска фракционатора, в который поступает и который фракционно дистиллирует продукт гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти, полученной реакцией синтеза Фишера-Тропша. Притязания на приоритет утверждаются заявкой на патент Японии 2010-70287, зарегистрированной 25 марта 2010 г., и заявкой на патент Японии 2010-76987, зарегистрированной 30 марта 2010 г., содержание которых включено в данный документ посредством ссылки. Предшествующий уровень техники В последние годы желание уменьшить воздействие на окружающую среду привело к возрастающей потребности в чистых жидких топливах, которые содержат минимальные количества серосодержащих компонентов и ароматических углеводородов и не вредят окружающей среде. Вследствие этой потребности начали исследоваться процессы, которые используют реакцию синтеза Фишера-Тропша (далее в данном документе сокращенно называемую в некоторых случаях "реакцией синтеза ФТ"), которая использует монооксид углерода и газообразный водород в качестве исходного сырья, в качестве потенциальных процессов, которые способны производить базовые компоненты жидкого топлива и в частности базовые компоненты керосина и газойля, которые не содержат серосодержащих компонентов или ароматических углеводородов и обогащены алифатическими углеводородами, (например, см. патентный документ 1). Синтетическая нефть (неочищенная нефть), полученная реакцией синтеза ФТ, (на которую здесь далее в некоторых случаях делается ссылка как на "синтетическую нефть от синтеза ФТ") представляет собой смесь, содержащую в основном алифатические углеводороды, имеющие широкое распределение числа атомов углерода. Из этой синтетической нефти от синтеза ФТ может быть получена лигроиновая фракция, содержащая большое количество компонентов, имеющих температуру кипения ниже чем примерно 150 С, средний дистиллят, содержащий большое количество компонентов, имеющих температуру кипения в интервале от примерно 150 С до примерно 360 С, и парафиновая фракция, содержащая большое количество компонентов, которые тяжелее, чем средний дистиллят (а именно компонентов, имеющих температуру кипения, которая превышает примерно 360 С). Из этих фракций, средний дистиллят представляет собой наиболее полезную фракцию, являющуюся эквивалентом базовым компонентом керосина и газойля, и желательно достигать высокого выхода этого среднего дистиллята. Соответственно,на стадии повышения качества, на которой синтетическая нефть от синтеза ФТ подвергается гидрообработке и фракционно дистиллируется, чтобы получить базовые компоненты жидкого топлива, парафиновая фракция, которая произведена в довольно большом количестве вместе со средним дистиллятом во время стадии реакции синтеза ФТ, подвергается гидрокрекингу, чтобы уменьшить молекулярную массу и преобразовать парафиновую фракцию в компоненты, эквивалентные среднему дистилляту, посредством чего увеличивается общий выход среднего дистиллята. Конкретно, пример, проиллюстрированный на фиг. 1, представлен как процесс для получения среднего дистиллята посредством гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза ФТ. А именно неочищенная парафиновая фракция перед гидрокрекингом, которая получена из синтетической нефти от синтеза ФТ фракционной дистилляцией в первом фракционаторе 10, подается в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции посредством трубопровода 14 и подвергается гидрокрекингу. Продукт гидрокрекинга затем подается во второй фракционатор 20 посредством трубопровода 51. В то же время неочищенный средний дистиллят перед гидроочисткой, который получен из синтетической нефти от синтеза ФТ фракционной дистилляцией в первом фракционаторе 10, подается в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята посредством трубопровода 13 и подвергается гидроочистке. Гидроочищенный продукт затем пропускается через трубопровод 41, объединяется с вышеуказанным продуктом гидрокрекинга и подается во второй фракционатор 20. Продукт гидрокрекинга и гидроочищенный продукт, подаваемые во второй фракционатор 20, фракционно дистиллируются, и средний дистиллят, который становится базовым компонентом керосина и газойля, отводится по трубопроводу 22. Кроме того, масло в нижней части, состоящее в основном из так называемого "некрекированного парафина", который не был подвергнут в достаточной степени крекингу во время гидрокрекинга парафиновой фракции, выпускается из нижней части второго фракционатора 20, и это масло из нижней части рециркулируется по трубопроводу 24 в трубопровод 14, который находится в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и снова подвергается гидрокрекингу. Продукт гидрокрекинга, выпускаемый из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, включает не только углеводородные компоненты, имеющие молекулярные массы, которые были уменьшены ниже заданного уровня в результате гидрокрекинга, но также вышеупомянутый некрекированный парафин. Этот некрекированный парафин представляет собой компонент, имеющий высокую температуру затвердевания, и продукт гидрокрекинга, содержащий некрекированный парафин, является твердым или полутвердым и не проявляет текучести при нормальной температуре и нормальном давлении. В связи с этим, когда второй фракционатор 20 запускается после длительного периода нахождения в нефункционирующем состоянии, второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, находятся либо при нормальной температуре, либо при близкой к ней температуре. Если вышеуказанный продукт гидрокрекинга парафиновой фракции подается во второй фракционатор 20 при этих условиях, то температура продукта гидрокрекинга будет снижаться, и создается возможность того, что продукт гидрокрекинга может становиться твердым или полутвердым и блокировать второй фракционатор 20 или трубопроводы и т.п., связанные с ним. Соответственно, во время пуска фракционатора 20, перед подачей продукта гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции во фракционатор 20, углеводородное масло (далее в данном документе называемое в некоторых случаях "печным топливом"), которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, вводится во фракционатор из внешнего источника, и посредством нагревания и циркуляции этого печного топлива второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, предварительно нагреваются до температуры, которая является достаточно высокой, чтобы предотвратить затвердевание продукта гидрокрекинга. После предварительного нагревания второго фракционатора 20 таким образом начинается подача продукта гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и гидроочищенного продукта из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята во второй фракционатор 20, и второй фракционатор 20 начинает функционировать. Применение этого способа предоставляет возможность предотвращения проблемы, которая возникает, когда компоненты, содержащиеся в продукте гидрокрекинга, которые имеют высокую температуру затвердевания, подвергаются охлаждению и затвердеванию внутри второго фракционатора 20 или трубопроводов и т.п., связанные с ним, вызывая образование пробок внутри устройства. После завершения предварительного нагревания второго фракционатора 20 печное топливо перемещается в резервуар для сбора посредством выпускного трубопровода 29, который ответвляется от трубопровода 24. Список ссылок Патентный документ[Патентный документ 1] Нерассмотренная заявка на патент Японии, первая публикация 2004-323626 Сущность изобретения Техническая проблема Однако в тех случаях, когда фракционатор, предназначенный, чтобы фракционно дистиллировать продукт гидрокрекинга парафиновой фракции, такой как второй фракционатор 20 в вышеописанном примере, предварительно нагревается с применением способа, описанного выше, должно быть приготовлено специальное печное топливо. Это печное топливо должно быть жидким при нормальной температуре и нормальном давлении и, с учетом его включения в продукт, должно являться специальным углеводородным маслом, не содержащим серосодержащих компонентов или ароматических углеводородов или же т.п. Кроме того, возникает проблема, заключающаяся в том, что после завершения предварительного нагревания фракционатора печное топливо не используется в любом из продуктов и часто выпускается или используется в качестве топлива для внутреннего применения на производственном объекте,что является неэффективным. Данное изобретение было разработано в свете вышеописанных обстоятельств и его целью является предоставление способа пуска фракционатора, который делает возможным предварительное нагревание фракционатора без использования специального печного топлива и делает возможным применение использованного печного топлива в качестве продукта, а не удаление его в качестве отработанного масла или использование в качестве топлива для внутреннего применения на производственном объекте. Решение проблемы Способ пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением представляет собой способ пуска фракционатора, в который поступает и который фракционно дистиллирует продукт гидрокрекинга,полученный на стадии гидрокрекинга парафиновой фракции посредством гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти синтеза Фишера-Тропша, данный способ включает стадию предварительного нагревания фракционатора с применением углеводородного масла, которое включает по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. В способе пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением продукт гидрокрекинга может быть продуктом, подаваемым с действующей стадии гидрокрекинга парафиновой фракции. В способе пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением стадия предварительного нагревания может включать стадию нагревания углеводородного масла и подачи углеводородного масла во фракционатор, стадию выпуска масла, находящегося в нижней части, из нижней части фракционатора и последующее нагревание масла из нижней части и возвращение его во фракционатор и стадию дефлегмации фракции, которая отогнана из верхней части фракционатора, с возвращением ее во фракционатор. В способе пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением продукт гидрокрекинга может быть получен гидрокрекингом парафиновой фракции при условиях, включающих температуру от 300 до 400 С и часовую объемную скорость жидкости (LHSV) в интервале от 0,1 до 1,2 ч-1 (в час). В способе пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга может быть получена охлаждением и ожижением газообразного компонента,полученного выполнением газожидкостной сепарации продукта гидрокрекинга при температуре от 180 до 300 С. В способе пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением углеводородное масло может быть смесью по меньшей мере части продукта гидрокрекинга и гидроочищенного продукта, полученного гидроочисткой среднего дистиллята, содержащегося в синтетической нефти синтеза ФишераТропша. Способ пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением представляет собой способ пуска фракционатора, в который поступает и который фракционно дистиллирует продукт гидрокрекинга,полученный гидрокрекингом парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза Фишера-Тропша, данный способ включает стадию предварительного нагревания фракционатора при использовании гидроочищенного продукта, подаваемого от стадии гидроочистки среднего дистиллята, на которой гидрообрабатывается средний дистиллят, содержащийся в синтетической нефти. В способе пуска фракционатора в соответствии с этим аспектом данного изобретения стадия предварительного нагревания может включать стадию нагревания гидроочищенного продукта и подачи его во фракционатор, стадию выпуска масла, находящегося в нижней части, из нижней части фракционатора и последующее нагревание масла из нижней части и возвращение его во фракционатор и стадию дефлегмации фракции, которая отогнана из верхней части фракционатора, с возвращением ее во фракционатор. Преимущества данного изобретения В соответствии со способом пуска по данному изобретению фракционатор может быть предварительно нагрет без использования специального печного топлива, обладающего особыми свойствами. Кроме того, углеводородное масло, используемое при предварительном нагревании, (углеводородное масло, которое содержит по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза Фишера-Тропша, и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, или гидроочищенный продукт среднего дистиллята, содержащегося в синтетической нефти) может быть использовано в качестве продукта, а не удаляться в качестве отработанного масла или использоваться в качестве топлива для внутреннего применения на производственном объекте, означая то, что фракционатор может быть запущен эффективным образом. Краткое описание чертежей Фиг. 1 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую пример модернизированных систем производства синтетической нефти синтезом ФТ. Фиг. 2 является блок-схемой, предоставляющей более конкретную иллюстрацию части фиг. 1. Описание вариантов осуществления Данное изобретение описывается подробно ниже на базе предпочтительных вариантов осуществления. Модернизированная система производства синтетической нефти синтезом ФТ Фиг. 1 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую пример модернизированных систем производства синтетической нефти синтезом ФТ. Вначале, модернизированная система производства синтетической нефти синтезом ФТ описывается со ссылками на фиг. 1. Модернизированная система производства синтетической нефти синтезом ФТ, проиллюстрированная на фиг. 1, включает первый фракционатор 10, который фракционно дистиллирует синтетическую нефть от синтеза ФТ, которая вводится через трубопровод 1 из реактора синтеза ФТ, не показанного на фигуре, с разделением на неочищенную лигроиновую фракцию, неочищенный средний дистиллят и неочищенную парафиновую фракцию, узел 30 для гидроочистки лигроиновой фракции, который подвергает гидроочистке неочищенную лигроиновую фракцию, вводимую через трубопровод 12, узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята подвергает гидроочистке и гидроизомеризует неочищенный средний дистиллят, вводимый через трубопровод 13, и узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, который подвергает гидрокрекингу неочищенную парафиновую фракцию, вводимую через трубопровод 14. "Неочищенная лигроиновая фракция", "неочищенный средний дистиллят" и "неочищенная парафиновая фракция", полученные от первого фракционатора 10, относятся соответственно к каждой соответствующей фракции, которые не были подвергнуты гидроочистке или гидрокрекингу и включают, помимо насыщенных углеводородов, олефины и кислородсодержащие соединения, такие как спирты, которые представляют собой побочные продукты реакции синтеза ФТ. Отсутствуют особые ограничения в отношении синтетической нефти от синтеза ФТ, при условии,что она является нефтью, синтезированной посредством реакции синтеза ФТ, однако с точки зрения максимального увеличения выхода среднего дистиллята, синтетическая нефть предпочтительно содержит по меньшей мере 80 мас.% углеводородов с температурой кипения примерно 150 С или выше, в расчете на общую массу синтетической нефти от синтеза ФТ. Кроме того, синтетическая нефть от синтеза ФТ обычно производится с применением обычного процесса реакции синтеза ФТ и является смесью, содержащей в основном алифатические углеводороды с широким распределением числа атомов углерода, однако может быть также использована фракция, полученная подверганием этой синтетической нефти предварительной фракционной дистилляции. Неочищенная лигроиновая фракция представляет собой компонент, который дистиллируется в первом фракционаторе 10 при температуре ниже чем примерно 150 С, неочищенный средний дистиллят представляет собой компонент, который дистиллируется в первом фракционаторе 10 при температуре не ниже чем примерно 150 С и не выше чем примерно 360 С, и неочищенная парафиновая фракция представляет собой компонент, который не дистиллируется в первом фракционаторе 10 даже при температуре примерно 360 С, и выпускается из нижней части фракционатора. Это описание описывает предпочтительный вариант осуществления, в котором две точки разделения (а именно при примерно 150 С и примерно 360 С) установлены в первом фракционаторе 10, посредством чего синтетическая нефть от синтеза ФТ фракционно дистиллируется на три фракции, однако, например, также может быть установлена единственная точка разделения, в случае которой фракция, которая дистиллируется при температуре ниже точки разделения выпускается в качестве среднего дистиллята и подается в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята через трубопровод 13, а фракция с температурой кипения, превышающей точку разделения, выпускается в качестве парафиновой фракции и подается в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции через трубопровод 14. Кроме того, три точки разделения могут быть также установлены в первом фракционаторе 10, так что синтетическая нефть от синтеза ФТ фракционно дистиллируется с разделением на четыре фракции, а именно лигроиновую фракцию, легкий компонент среднего дистиллята, тяжелый компонент среднего дистиллята и парафиновую фракцию. Кроме того, продукт реакции синтеза ФТ может быть разделен на газообразную фракцию и жидкую фракцию в узле для газожидкостной сепарации, который установлен в реакторе синтеза ФТ или в его нижнем течении, и полученная жидкая фракция может быть введена в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции в качестве парафиновой фракции, а жидкий компонент, сконденсированный охлаждением полученной газообразной фракции, может быть введен в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята в качестве среднего дистиллята, минуя первый фракционатор. В узле 30 для гидроочистки лигроиновой фракции неочищенная лигроиновая фракция подвергается гидроочистке посредством обычного процесса, посредством чего олефины, содержащиеся в лигроиновой фракции, преобразуются в насыщенные углеводороды посредством гидрогенизации, и кислородсодержащие соединения, такие как спирты, преобразуются в насыщенные углеводороды и воду посредством гидродеоксигенации. В узле 40 для гидроочистки среднего дистиллята обычный процесс используется, чтобы преобразовать олефины и кислородсодержащие соединения, содержащиеся в неочищенном среднем дистилляте, в насыщенные углеводороды, таким образом, который аналогичен описанному выше для узла 30 для гидроочистки лигроиновой фракции. Кроме того, вместе с этим, чтобы улучшить свойства при низких температурах (низкотемпературную текучесть) произведенной нефти для применения в качестве базового компонента жидкого топлива, по меньшей мере часть нормальных парафинов, которые составляют основной компонент неочищенного среднего дистиллята, являются гидроизомеризованными и преобразованными в изопарафины. В узле 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, обычный процесс с применением катализатора гидрокрекинга используется, чтобы подвергнуть гидрокрекингу неочищенную парафиновую фракцию и посредством этого преобразовать данную фракцию в компоненты, эквивалентные среднему дистилляту. Во время этого процесса олефины и кислородсодержащие соединения, такие как спирты, содержащиеся в неочищенной парафиновой фракции, преобразуются в парафины. Кроме того, в то же самое время происходит также гидроизомеризация нормальных парафинов, которая вносит вклад в улучшение свойств при низких температурах (низкотемпературную текучесть) произведенной нефти для применения в качестве базового компонента жидкого топлива. С другой стороны, часть неочищенной парафиновой фракции подвергается чрезмерному гидрокрекингу и преобразуется в углеводороды, эквивалентные лигроиновой фракции, которые имеют еще более низкую температуру кипения, чем углеводороды с интервалом температуры кипения, соответствующим целевому среднему дистилляту. Кроме того, часть парафиновой фракции подвергается даже еще большему гидрокрекингу и преобразуется в газообразные углеводороды с числом атомов углерода 4 или менее, такие как бутаны, пропан, этан метан. Модернизированная система производства синтетической нефти синтезом ФТ, проиллюстрированная на фиг. 1, включает, в нижнем течении узла 30 для гидроочистки лигроиновой фракции, стабилизатор 60 лигроина, который выпускает, из трубопровода 62, соединенного с верхней частью стабилизатора лигроина, газообразные углеводороды, состоящие в основном из углеводородов, имеющих число атомов углерода 4 или менее, которые содержатся в лигроиновой фракции, прошедшей через узел 30 для гидроочистки лигроиновой фракции, и резервуар 70 для лигроина, который сохраняет лигроиновую фракцию,из которой газообразные углеводороды были удалены вышеуказанным образом. Лигроиновая фракция,выпускаемая из узла 30 для гидроочистки лигроиновой фракции, вводится в стабилизатор 60 лигроина через трубопровод 31, и лигроиновая фракция, из которой газообразные углеводороды были удалены посредством стабилизатора 60 лигроина, подается через трубопровод 61 в резервуар 70 для лигроина и сохраняется в нем. Кроме того, часть лигроиновой фракции, которая была гидроочищена в узле 30 для гидроочистки лигроиновой фракции, рециркулируется через трубопровод 32 в трубопровод 12 в верхнем течении узла 30 для гидроочистки лигроиновой фракции. Гидроочистка неочищенной лигроиновой фракции является высокоэкзотермической реакцией, и если лишь неочищенная лигроиновая фракция подвергается гидроочистке, то имеет место возможность того, что температура лигроиновой фракции в узле 30 для гидроочистки лигроиновой фракции может чрезмерно увеличиваться. Соответственно, посредством возврата части гидроочищенной лигроиновой фракции неочищенная лигроиновая фракция разбавляется, и таким образом предотвращается какое-либо чрезмерное повышение температуры. Второй фракционатор 20 расположен в нижнем течении узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята и узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и в этот второй фракционатор 20 подается гидроочищенный продукт из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята и продукт гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и он фракционно дистиллирует эту смесь продуктов. Во втором фракционаторе 20 легкая фракция выпускается через трубопровод 21, а средний дистиллят,который становится базовым компонентом керосина и газойля, выпускается из трубопровода 22. Гидроочищенный продукт из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята подается во второй фракционатор 20 через трубопровод 41, и продукт гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции подается во второй фракционатор 20 через трубопровод 51. Гидроочищенный продукт из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята и продукт гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, которые подаются во второй фракционатор 20, могут смешиваться посредством поточного смешивания или же смешивания в резервуаре, и отсутствуют особые ограничения в отношении используемого способа смешивания. Кроме того, этот вариант осуществления иллюстрирует пример, в котором средний дистиллят из второго фракционатора 20 получается как единственная фракция и затем подается через трубопровод 22 в резервуар 90 для среднего дистиллята для хранения, однако этот средний дистиллят может также быть фракционно дистиллирован с образованием нескольких фракций, например, керосиновой фракции и газойлевой фракции, и каждая из соответствующих фракций может быть подана в несколько резервуаров для хранения. Масло из нижней части второго фракционатора 20 состоит в основном из некрекированного парафина, а именно парафиновой фракции, которая не была подвергнута достаточному гидрокрекингу на стадии гидрокрекинга парафиновой фракции, имеющего температуру кипения, превышающую примерно 360 С. Это масло из нижней части рециркулируется через трубопровод 24 в трубопровод 14, который находится в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и затем повторно подается в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и снова подвергается гидрокрекингу. Это делает возможным увеличение выхода среднего дистиллята. С другой стороны, легкая фракция, выпускаемая из верхней части второго фракционатора 20, подается через трубопровод 21 в трубопровод 31 и затем поступает в стабилизатор 60 лигроина. Стадия гидроочистки среднего дистиллята Далее представлено детальное описание конфигурации и функционирования узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята и оборудования вблизи него, при ссылках на фиг. 2. Стадия гидроочистки среднего дистиллята представляет собой стадию, на которой неочищенный средний дистиллят, полученный от реакции синтеза ФТ, гидроочищается и гидроизомеризуется в узле 40 для гидроочистки среднего дистиллята. В реакции синтеза ФТ, помимо насыщенных углеводородов, которые представляют основной продукт, также производятся в качестве побочных продуктов олефины и кислородсодержащие соединения, такие как спирты, которые содержат атом кислорода, производный от монооксида углерода, и эти побочные продукты также содержатся в неочищенном среднем дистилляте,полученном фракционной дистилляцией синтетической нефти от синтеза ФТ. Гидроочистка, выполняемая на стадии гидроочистки среднего дистиллята, включает в основном реакцию для преобразования олефинов в насыщенные углеводороды (парафиновые углеводороды) посредством гидрогенизации и реакцию для преобразования кислородсодержащих соединений в насыщенные углеводороды и воду посредством гидродеоксигенации. Катализатор, в котором металлический компонент, обладающий способностью к гидрогенизации, действует как активный центр, может быть использован в качестве эффективного катализатора для этой стадии гидроочистки. С другой стороны, гидроизомеризация на стадии гидроочистки среднего дистиллята является реакцией для преобразования нормальных парафинов, которые представляют собой основные компоненты среднего дистиллята, в изопарафины. Катализатор, состоящий из металлического компонента, обладающего способностью к гидрогенизации-дегидрогенизации, и твердотельного кислого компонента, может быть использован в качестве эффективного катализатора для этой гидроизомеризации. Нормальные парафины первоначально дегидрогенизируются под действием металлического компонента с образованием олефинов, эти олефины подвергаются скелетной изомеризации под действием твердотельного кислого компонента, и последующая гидрогенизация под действием металлического компонента завершает преобразование в изопарафины. На стадии гидроочистки среднего дистиллята, хотя катализатор, который эффективен для гидро-5 024240 очистки, и катализатор, который эффективен для гидроизомеризации могут быть использованы оба, катализатор, который эффективен для гидроизомеризации, обычно также эффективен для гидроочистки, и поэтому применение катализатора, который эффективен для гидроизомеризации, является более эффективным и, соответственно, предпочтительным. Как проиллюстрировано на фиг. 2, неочищенный средний дистиллят, подаваемый от первого фракционатора (не показан) через трубопровод 13 и в некоторых случаях через промежуточный резервуар (не показан), смешивается с газом, включающим газообразный водород, подаваемым через трубопровод 19,нагревается до температуры реакции посредством нагревательного средства, такого как теплообменник,подается в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята и подвергается гидроочистке и гидроизомеризации, чтобы получить гидроочищенный продукт. Хотя отсутствуют особые ограничения в отношении конфигурации узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята в соответствии с данным изобретением, предпочтительным является проточный реактор с неподвижным слоем. Может быть использован единственный реактор или же несколько реакторов могут быть расположены последовательно или параллельно. Кроме того, слой катализатора, предоставленный внутри реактора, может быть единственным слоем или может быть разделен на несколько секций. Примеры катализаторов, которые размещаются в узле 40 для гидроочистки среднего дистиллята,включают типы катализаторов, обычно используемых для гидроочистки и/или гидроизомеризации при очистке нефти и нефтепродуктов и т.п., а именно катализаторов, в которых активный металл, обладающий способностью к гидрогенизации (-дегидрогенизации), поддерживается на неорганическом носителе. Примеры активного металла, который составляет катализатор, включают один или несколько металлов, выбранных из группы, состоящей из металлов, относящихся к группе VI, группе VIII, группе IX и группе X Периодической таблицы элементов. Конкретные примеры этих металлов включают благородные металлы, такие как платина, палладий, родий, рутений, иридий и осмий, а также кобальт, никель,молибден, вольфрам и железо. Из них, платина, палладий, никель, кобальт, молибден и вольфрам являются предпочтительными, и платина и палладий являются особенно предпочтительными. Кроме того,использование комбинации нескольких этих металлов также является предпочтительным, и примеры предпочтительных комбинаций включают платина-палладий, кобальт-молибден, никель-молибден, никель-кобальт-молибден и никель-вольфрам. В этом описании "Периодическая таблица элементов" относится к длиннопериодной форме Периодической таблицы элементов, утвержденной ИЮПАК (Международным союзом теоретической и прикладной химии, IUPAC). Примеры неорганического носителя, который составляет катализатор, включают оксиды металлов,такие как оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид титана, диоксид циркония и оксид бора. Любой один из этих оксидов металлов может быть использован по отдельности, или может быть использована смесь двух или более оксидов, или же может быть использован сложный оксид металлов, такой как диоксид кремния-оксид алюминия, диоксид кремния-диоксид циркония, оксид алюминия-диоксид циркония или оксид алюминия-оксид бора. С точки зрения предоставления возможности гидроизомеризации нормальных парафинов, чтобы выполнить ее эффективным образом одновременно с гидроочисткой, неорганический носитель предпочтительно является сложный оксидом металлов, обладающим кислотностью в твердотельном состоянии, таким как диоксид кремния-оксид алюминия, диоксид кремниядиоксид циркония, оксид алюминия-диоксид циркония или оксид алюминия-оксид бора. Помимо этого,неорганический носитель может также содержать небольшое количество цеолита. Более того, для того, чтобы улучшить формуемость и механическую прочность носителя, неорганический носитель может также содержать связующее. Примеры предпочтительных связующих включают оксид алюминия, диоксид кремния и оксид магния. В тех случаях, когда активный металл является вышеуказанным благородным металлом, количество активного металла внутри катализатора, в расчете на массу атомов металла, по отношению к массе носителя, находится предпочтительно в интервале от примерно 0,1 до 3 мас.%. В тех случаях, когда активный металл является одним из вышеуказанных металлов, иным, чем благородный металл, количество активного металла, в расчете на массу оксида металла, по отношению к массе носителя, находится предпочтительно в интервале от примерно 2 до 50 мас.%. Если количество активного металла меньше вышеуказанного нижнего предела, то гидроочистка и гидроизомеризация склонны не прогрессировать удовлетворительным образом. В противоположность этому, если количество активного металла превышает вышеуказанный верхний предел, то диспергирование активного металла склонно ухудшаться, и активность катализатор снижается. Более того, также увеличивается стоимость катализатора. Температура реакции внутри узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята этого варианта осуществления типично находится в интервале от 180 до 400 С, предпочтительно от 280 до 350 С и более предпочтительно от 300 до 340 С. При этом температура реакции относится к средней температуре слоя катализатора внутри узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята. Если температура реакции является по меньшей мере такой высокой как нижний предел вышеуказанного температурного интервала, то неочищенный средний дистиллят подвергается удовлетворительным образом гидроочистке и гидроизомеризации, и если температура не выше, чем верхний предел вышеуказанного температурного интервала,то могут быть ингибированы реакции разложения среднего дистиллята, и может быть предотвращено уменьшение срока службы катализатора. Давление (парциальное давление водорода) внутри узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята предпочтительно находится в интервале от 0,5 до 12 МПа и более предпочтительно от 1 до 5 МПа. Если давление внутри узла для гидроочистки составляет по меньшей мере 0,5 МПа, то неочищенный средний дистиллят подвергается удовлетворительным образом гидроочистке и гидроизомеризации, и если давление не выше чем 12 МПа, затраты на оборудование, связанные с увеличением устойчивости оборудования к давлению, могут поддерживаться на минимальном уровне. Часовая объемная скорость жидкости (LHSV внутри узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 ч-1 (в час) и более предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Если часовая объемная скорость жидкости (LHSV) составляет по меньшей мере 0,1 ч-1, то не требуется, чтобы емкость реактора была чрезмерно большой, и если часовая объемная скорость жидкости(LHSV) не выше чем 10 ч-1, то неочищенный средний дистиллят может быть гидроочищен и гидроизомеризован эффективным образом. Соотношение газообразный водород/масло в узле 40 для гидроочистки среднего дистиллята предпочтительно находится в интервале от 50 до 1000 норм. л/л и более предпочтительно от 70 до 800 норм. л/л. В этом описании единица "норм. л" представляет объем газообразного водорода (л) при стандартных условиях (0 С, 101,325 Па). Если соотношение газообразный водород/масло составляет по меньшей мере 50 норм. л/л, то неочищенный средний дистиллят подвергается удовлетворительным образом гидроочистке и гидроизомеризации, и если соотношение газообразный водород/масло не выше чем 1000 норм. л/л, то отсутствует необходимость в оборудовании для подачи большого объема газообразного водорода,и может быть сдержано какое-либо увеличение эксплуатационных расходов. Стадия гидрокрекинга парафиновой фракциистадия рециркуляции Конфигурационная схема, которая детализирует узлы вблизи узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята и узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, проиллюстрирована на фиг. 2, и стадия гидрокрекинга парафиновой фракции и каждая из последующих стадий в нижнем течении от нее в вышеуказанной модернизированной системе описываются подробно ниже, при ссылках на фиг. 2. Стадия гидрокрекинга парафиновой фракции Как проиллюстрировано на фиг. 2, на стадии гидрокрекинга парафиновой фракции неочищенная парафиновая фракция, которая подается из нижней части первого фракционатора (не показан) через трубопровод 14, и в некоторых случаях через промежуточный резервуар (не показан), смешивается с маслом из нижней части второго фракционатора 20 (описанного ниже), поступающим через трубопровод 24, и газообразным водородом, нагретым до температуры реакции посредством нагревательного средства, такого теплообменник, и подвергается гидрокрекингу в узле 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, в результате чего производится продукт гидрокрекинга, содержащий некрекированный парафин. Если не указано иное, считается, что продукт гидрокрекинга включает некрекированный парафин. Продукт гидрокрекинга подвергается газожидкостной сепарации в первом газожидкостном сепараторе 55 и втором газожидкостном сепараторе 57, описанными ниже, и результирующий жидкий компонент подается во второй фракционатор 20. Масло из нижней части второго фракционатора 20, которое содержит некрекированный парафин в качестве основного компонента, возвращается через трубопровод 24 в трубопровод 14, который находится в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, смешивается с неочищенной парафиновой фракцией внутри смесительного резервуара (не показан на фигуре) и снова подается в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и подвергается гидрокрекингу. Хотя отсутствуют особые ограничения в отношении конфигурации узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции в соответствии с данным изобретением, предпочтительным является проточный реактор с неподвижным слоем. Может быть использован единственный реактор или же несколько реакторов могут быть расположены последовательно или параллельно. Кроме того, слой катализатора, предоставленный внутри реактора, может быть единственным слоем или может быть разделен на несколько секций. Примеры катализатора гидрокрекинга, используемого в узле 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, включают катализаторы, состоящие из металла, относящегося к одной из групп с VIII по X Периодической таблицы, в качестве активного металла, поддерживаемого на носителе, содержащем твердую кислоту. Здесь, термин "Периодическая таблица" относится к длиннопериодной форме Периодической таблицы элементов, утвержденной ИЮПАК (Международным союзом теоретической и прикладной химии, IUPAC). Примеры предпочтительных носителей включают носители, содержащие одну или несколько твердых кислот, выбранных из числа кристаллических цеолитов, таких как ультрастабильный цеолит типа Y(USY), цеолит типа Y, морденит и -цеолит, и огнеупорных аморфных сложных оксидов металлов, таких как диоксид кремния-оксид алюминия, диоксид кремния-диоксид циркония и оксид алюминия-оксид бора. Носитель предпочтительно содержит одну или несколько твердых кислот, выбранных из числаUSY цеолита, диоксида кремния-оксида алюминия, оксида алюминия-оксида бора и диоксида кремниядиоксида циркония, и более предпочтительно содержит USY цеолит, оксид алюминия-оксид бора и/или диоксид кремния-оксид алюминия.USY цеолит представляет собой ультрастабилизированный цеолит, полученный подверганием цеолита типа Y гидротермической обработке и/или кислотной обработке, и в дополнение к так называемой микропористой структуре с размером пор 2 нм или менее, присущей Y-цеолиту, USY цеолит также включает новые поры, имеющие размер в интервале от 2 до 10 нм. Средний размер частиц USY цеолита не ограничивается особым образом, однако он предпочтительно составляет не более чем 1,0 мкм и более предпочтительно 0,5 мкм или менее. Кроме того, в USY цеолите молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия (молярное отношение диоксида кремния к оксиду алюминия) предпочтительно находится в интервале от 10 до 200, более предпочтительно от 15 до 100 и еще более предпочтительно от 20 до 60. Кроме того, носитель предпочтительно содержит от 0,1 до 80 мас.% кристаллического цеолита и от 0,1 до 60 мас.% огнеупорного аморфного сложного оксида металлов. Носитель может быть изготовлен формованием композиции носителя, содержащей твердую кислоту, описанную выше, и связующее, и последующим обжигом композиции. Доля в смеси твердой кислоты по отношению к общей массе носителя предпочтительно находится в интервале от 1 до 70 мас.% и более предпочтительно от 2 до 60 мас.%. Кроме того, в тех случаях, когда носитель включает USY цеолит, доля в смеси USY цеолита по отношению к общей массе носителя предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 10 мас.% и более предпочтительно от 0,5 до 5 мас.%. Более того, в тех случаях, когда носитель включает USY цеолит и оксид алюминия-оксид бора, соотношение в смеси USY цеолита и оксида алюминия-оксида бора (USY цеолит/оксид алюминия-оксид бора) является предпочтительно массовым соотношением от 0,03 до 1. Кроме того, в тех случаях, когда носитель включает USY цеолит и диоксид кремния-оксид алюминия, соотношение в смеси USY цеолита и диоксида кремния-оксида алюминия(USY цеолит/диоксид кремния-оксид алюминия) является предпочтительно массовым соотношением от 0,03 до 1. Хотя отсутствуют особые ограничения в отношении связующего, предпочтительным является оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид титана или оксид магния, и особенно предпочтительным является оксид алюминия. Доля в смеси связующего по отношению к общей массе носителя предпочтительно находится в интервале от 20 до 98 мас.% и более предпочтительно от 30 до 96 мас.%. Отсутствуют особые ограничения в отношении формы частиц формованного носителя, и примеры подходящих форм включают сферическую форму, цилиндрическую форму и сложные цилиндрические формы, имеющие поперечное сечение в виде трилистника и четырехлистника. Кроме того, хотя отсутствуют особые ограничения в отношении размера частиц сформованного носителя, с практической точки зрения размер частиц предпочтительно находится в интервале от 1 мкм до 10 мм. Температура обжига для композиции носителя, описанной выше, предпочтительно находится в интервале от 400 до 550 С, более предпочтительно от 470 до 530 С и еще более предпочтительно от 490 до 530 С. Конкретные примеры металла, относящегося к одной из групп с VIII до X Периодической таблицы,включают кобальт, никель, родий, палладий, иридий и платину. Из них, применение предпочтительным является применение единственного металла или комбинации двух или более металлов, выбранных из числа никеля, палладия и платины. Эти металлы могут быть поддержаны на вышеуказанном носителе при применении обычных способов, таких как импрегнирование или ионный обмен. Хотя отсутствуют особые ограничения в отношении количества металла, поддерживаемого на носителе, общая масса металла по отношению к массе носителя предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 3,0 мас.%. Парциальное давление водорода в узле 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции типично находится в интервале от 0,5 до 12 МПа и предпочтительно от 1,0 до 5,0 МПа. Часовая объемная скорость жидкости (LHSV внутри узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции типично находится в интервале от 0,1 до 10,0 ч-1 и предпочтительно от 0,3 до 3,5 ч-1. Соотношение между газообразным водородом и парафиновой фракцией (соотношение газообразный водород/масло) не ограничивается особым образом, однако типично находится в интервале от 50 до 1000 норм. л/л и предпочтительно от 70 до 800 норм. л/л. Температура реакции во время нормального функционирования узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции (а именно средневзвешенная температура слоя катализатора) типично находится в интервале от 180 до 400 С и предпочтительно от 200 до 370 С, более предпочтительно от 250 до 350 С и еще более предпочтительно от 280 до 350 С. Если температура реакции превышает 400 С, то гидрокрекинг склонен протекать избыточным образом, что приводит к уменьшению выхода целевого среднего дистиллята. Кроме того, продукт гидрокрекинга может становиться обесцвеченным, устанавливая пределы его потенциальному применению в качестве базового компонента для топлив. В противоположность этому,если температура реакции ниже чем 180 С, то гидрокрекинг парафиновой фракции не прогрессирует в достаточной мере, и выход среднего дистиллята имеет тенденцию к снижению. Температура реакции регулируется посредством регулирования температурной уставки на выходе теплообменника 18, установленного на трубопроводе 14. Во время нормального функционирования узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции предпочтительно функционирует таким образом, что количество углеводородных компонентов, имеющих температура кипения не ниже чем 25 С и не выше чем 360 С, в продукте гидрокрекинга предпочтительно находится в интервале от 20 до 90 мас.%, более предпочтительно от 30 до 80 мас.% и еще более предпочтительно от 45 до 70 мас.% в расчете на общую массу продукта гидрокрекинга, имеющего температура кипения 25 С или выше. Если количество этих определенных углеводородных компонентов удовлетворяет интервалу, указанному выше, то степень прогрессии гидрокрекинга находится на подходящем уровне, и выход среднего дистиллята может быть увеличен. Стадия газожидкостной сепарации В этом примере продукт гидрокрекинга со стадии гидрокрекинга парафиновой фракции вводится в двухступенчатый газожидкостной сепаратор и подвергается газожидкостной сепарации. Другими словами, продукт гидрокрекинга разделяется на газообразный компонент состоящий из непрореагировавшего газообразного водорода и газообразных углеводородов, образованных чрезмерным гидрокрекингом парафиновой фракции, и жидкий компонент, состоящий из жидких углеводородов. Теплообменник (не показан) для охлаждения продукта гидрокрекинга предпочтительно установлен на трубопроводе 52, соединенном с выходом узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции. После охлаждения этим теплообменником продукт гидрокрекинга разделяется на газообразный компонент и жидкий компонент посредством первого газожидкостного сепаратора 55. Температура внутри первого газожидкостного сепаратора 55 составляет предпочтительно примерно от 180 до 300 С. Другими словами, жидкий компонент, отделенный внутри первого газожидкостного сепаратора 55 представляет собой тяжелое масло, состоящее из углеводородов, которые находятся в жидком состоянии при вышеуказанной температуре, и включает большое количество некрекированного парафина. Это тяжелое масло выпускается из нижней части первого газожидкостного сепаратора 55, проходит через трубопровод 53 и трубопровод 51 и подается во второй фракционатор 20. В то же время газообразный компонент, отделенный внутри первого газожидкостного сепаратора 55, выпускается из верхней части первого газожидкостного сепаратора 55, проходит через трубопровод 59 и вводится в теплообменник (охлаждающий узел) 56, в котором газообразный компонент охлаждается и частично сжижается. Выходной поток из теплообменника 56 подается во второй газожидкостной сепаратор 57. В результате охлаждения теплообменником 56 температура на входе второго газожидкостного сепаратора 57 составляет примерно от 90 до 130 С. Во втором газожидкостном сепараторе 57 газообразный компонент и жидкий компонент, который был сконденсирован посредством охлаждения теплообменником 56, разделяются. Отделенный газообразный компонент выпускается из верхней части второго газожидкостного сепаратора 57 через трубопровод 19. Теплообменник (не показан на фигуре) предпочтительно предоставлен на трубопроводе 19,чтобы охлаждать газообразный компонент примерно до 40 С. Это сжижает часть легких углеводородов в газообразном компоненте, которая затем возвращается во второй газожидкостной сепаратор 57. Оставшийся газообразный компонент состоит в основном из газообразного водорода, содержащего газообразные углеводороды, и этот газообразный компонент подается в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята или узел 30 для гидроочистки лигроиновой фракции (не показан) и повторно используется в качестве газообразного водорода для процессов гидроочистки. В то же время жидкий компонент выпускается из трубопровода 54, соединенного с нижней частью второго газожидкостного сепаратора 57. Этот жидкий компонент представляет собой легкое масло, состоящее из более легких углеводородов, которые являются жидкостью при температуре во втором газожидкостном сепараторе 57, являющейся более низкой температурой, чем в первом газожидкостном сепараторе 55. Это легкое масло подается через трубопровод 51, вместе с тяжелым маслом из первого газожидкостного сепаратора 55, во второй фракционатор 20. Посредством предоставления двух ступеней газожидкостных сепараторов таким образом и применения способа, описанного выше, в котором охлаждение выполняется в два этапа, возможно предотвращение проблем, таких как образование пробок в аппарате или т.п., которые могут быть созданы, когда компоненты, имеющие высокую температуру затвердевания (особенно некрекированный парафин), содержащиеся в продукте гидрокрекинга от стадии гидрокрекинга парафиновой фракции, затвердевают вследствие охлаждения. В этом примере, стадия газожидкостной сепарации была выполнена в двух ступенях, однако могут быть также использованы три ступени или более. Стадия фракционной дистилляции Затем жидкий компонент, который был отделен от продукта гидрокрекинга со стадии гидрокрекинга парафиновой фракции посредством стадии газожидкостной сепарации, описанной выше, подается во второй фракционатор 20 через трубопровод 51. Кроме того, гидроочищенный средний дистиллят, выпущенный из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята, отделяется от газообразного компонента, содержащего в основном газообразный водород, в газожидкостном сепараторе 45 и затем проходит через трубопровод 41 и смешивается с вышеуказанным продуктом гидрокрекинга перед подачей во второй фракционатор 20. Средний дистиллят (фракция керосина и газойля) получают из трубопровода 22, соединенного со средней секцией второго фракционатора 20, легкую фракцию получают из трубопровода 21, соединенного с верхней частью второго фракционатора 20, и тяжелые углеводороды (масло в нижней части), содержащие в основном остаточную некрекированную парафиновую фракцию, оставшуюся в продукте гидрокрекинга, извлекают из нижней части фракционатора. Стадия рециркуляции Затем, на стадии рециркуляции, все масло в нижней части, полученное на стадии фракционной дистилляции, повторно подают в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции через трубопровод 24. Это масло в нижней части содержит некрекированный парафин, который сохраняется в продукте гидрокрекинга из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и поэтому посредством повторной подачи масла из нижней части на стадию гидрокрекинга парафиновой фракции, предоставляется возможность дополнительного гидрокрекинга, обеспечивая дополнительное увеличение конечного выхода среднего дистиллята. Способ пуска фракционатора Далее представлено описание первого варианта осуществления способа пуска второго фракционатора 20, при ссылках на фиг. 2. Первый вариант осуществления В первом варианте осуществления, во время пуска второго фракционатора 20, углеводородное масло, которое содержит по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга парафиновой фракции и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, используется для предварительного нагревания фракционатора. Обычно, указанная "по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга" должна также быть жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, так что углеводородное масло является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. Продукт гидрокрекинга может быть продуктом гидрокрекинга, который был произведен посредством операции, проведенной перед операциями, связанными с пуском, и был сохранен, однако он предпочтительно подается из функционирующего узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, которые был запущен непосредственно перед пуском второго фракционатора 20. Это означает, что отсутствует необходимость в предоставлении узла для хранения продукта гидрокрекинга, означая, что стоимость оборудования может быть уменьшена. Подробное описание этого первого варианта осуществления представлено ниже. При пуске второго фракционатора 20, первоначально, запускают узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, производя выходной поток масла, а именно продукта гидрокрекинга. Затем выполняют предварительное нагревание фракционатора и трубопроводов и т.п., связанных с ним, при использовании углеводородного масла, которое содержит по меньшей мере часть полученного таким образом продукта гидрокрекинга и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении(стадия предварительного нагревания). Здесь, выражение нормальная температура и нормальное давление означает температуру 23 С и абсолютное давление 101,325 Па (атмосферное давление). Кроме того, выражение "жидкость при нормальной температуре и нормальном давлении" означает, что целевое углеводородное масло имеет температуру застывания, измеренную при атмосферном давлении в соответствии со способом, предписанным в JIS K2269, 23 С или ниже. Первый аспект первого варианта осуществления способа пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением описывается ниже. Перед пуском второго фракционатора 20, запускают узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и гидрокрекинг парафиновой фракции предпочтительно выполняют таким образом, что количество углеводородных компонентов, имеющих температуру кипения не ниже чем 25 С и не выше чем 360 С, в продукте гидрокрекинга составляет по меньшей мере 90 мас.% в расчете на общую массу продукта гидрокрекинга, имеющего температуру кипения 25 С или выше. Функционирование узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции таким образом обеспечивает то, что продукт гидрокрекинга является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. Для того чтобы достигнуть количества углеводородных компонентов, имеющих температуру кипения не ниже чем 25 С и не выше чем 360 С, в продукте гидрокрекинга по меньшей мере 90 мас.%, в расчете на общую массу продукта гидрокрекинга, имеющего температуру кипения 25 С или выше, температура реакции на стадии гидрокрекинга парафиновой фракции типично устанавливается от 300 до 400 С,предпочтительно от 320 до 380 С и более предпочтительно от 320 до 350 С, и часовая объемная скорость жидкости (LHSV) устанавливается от 0,1 до 1,2 ч-1 и предпочтительно от 0,2 до 1,0 ч-1. Если температура реакции опускается ниже 300 С, то гидрокрекинг парафиновой фракции и изомеризация нормальных парафинов в парафиновой фракции имеют тенденцию протекать недостаточным образом, и полученный продукт гидрокрекинга имеет тенденцию не являться жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. С другой стороны, если температура реакции превышает 400 С, то имеется вероятность того, что продукт крекинга может становиться обесцвеченным, делая такой продукт гидрокрекинга неподходящим в качестве продукта. Кроме того, если часовая объемная скорость жидкости (LHSV) меньше чем 0,1 ч-1, то расход продукта гидрокрекинга небольшой, и выполнение эффективного пуска фракционатора склонно быть проблематичным. В противоположность этому, если часовая объемная скорость жидкости (LHSV) превышает 1,2 ч-1, то гидрокрекинг парафиновой фракции и изомеризация нормальных парафинов в парафиновой фракции имеют тенденцию протекать недостаточным образом,означая то, что полученный продукт гидрокрекинга имеет тенденцию не являться жидкостью при нор- 10024240 мальной температуре и нормальном давлении. После этого продукт гидрокрекинга, выпущенный из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, разделяется на газообразный компонент и жидкий компонент, при применении нескольких ступеней газожидкостных сепараторов в этом конкретном примере. Рабочие условия для этих газожидкостных сепараторов предпочтительно являются такими же, что и нормальные рабочие условия, описанные выше. Продукт гидрокрекинга первоначально подвергается газожидкостной сепарации в первом газожидкостном сепараторе 55. Во время нормального функционирования вне периода пуска жидкий компонент, разделенный посредством первого газожидкостного сепаратора 55, обычно является твердым или полутвердым при нормальной температуре и нормальном давлении. Однако во время пуска в этом варианте осуществления, посредством выбора условий гидрокрекинга, описанных выше, гидрокрекинг парафиновой фракции и гидроизомеризация нормальных парафинов протекают в достаточной мере, так что жидкий компонент, отделенный первым газожидкостным сепаратором 55, является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. Кроме того, первый газожидкостной сепаратор 55 может, по существу, не производить жидкий компонент, так что продукт гидрокрекинга в целом становится газообразным компонентом. Газообразный компонент, отделенный первым газожидкостным сепаратором 55, охлаждается теплообменником 56, и сконденсированный жидкий компонент отделяется от газообразного компонента во втором газожидкостном сепараторе 57. Газообразный компонент охлаждается до примерно 40 С посредством теплообменника (охладителя, не показан), предоставленного на трубопроводе 19, и результирующие сжиженные легкие углеводороды возвращаются во второй газожидкостной сепаратор 57. В этом первом аспекте первого варианта осуществления смесь жидкого компонента (углеводородного масла), выпущенного из первого газожидкостного сепаратора 55, и жидкого компонента (углеводородного масла), выпущенного из второго газожидкостного сепаратора 57, т.е. продукт гидрокрекинга в целом, выпущенный из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, за исключением газообразного компонента, может быть использован в качестве углеводородного масла, используемого для предварительного нагревании второго фракционатора 20. В этом случае, углеводородное масло из первого газожидкостного сепаратора 55 и углеводородное масло из второго газожидкостного сепаратора 57 проходят через трубопровод 53 и трубопровод 54 соответственно, и объединяются в трубопроводе 51. Углеводородное масло, выпущенное из второго газожидкостного сепаратора 57, может также быть использовано само по себе в качестве углеводородного масла для предварительного нагревания второго фракционатора 20, без использования углеводородного масла из первого газожидкостного сепаратора 55. В этом случае, клапан (не показан на фигуре), расположенный на трубопроводе 53, закрывается, и жидкое углеводородное масло, полученное в первом газожидкостном сепараторе 55, может быть либо сохранено внутри первого газожидкостного сепаратора 55, либо рециркулировано в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции через трубопровод 58 и трубопровод 24. Посредством неиспользования углеводородного масла из первого газожидкостного сепаратора 55 и использования лишь углеводородного масла,выпущенного из второго газожидкостного сепаратора 57, в качестве углеводородного масла для предварительного нагревания второго фракционатора 20, температура застывания углеводородного масла может быть понижена, и жидкое состояние может быть поддержано при более низкой температуре. Соответственно, углеводородное масло особенно применимо в случаях, когда пуск выполняется в холодных условиях. Второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, предварительно нагреваются таким образом, как описано ниже, с помощью углеводородного масла для предварительного нагревания второго фракционатора 20, полученного, как описано выше. Углеводородное масло для предварительного нагревания проходит через трубопровод 51, нагревается посредством теплообменника 28 и затем подается во второй фракционатор 20. Легкая фракция в поданном углеводородном масле выпускается из верхней части второго фракционатора 20, проходит через теплообменник 33, используемый для охлаждения, и результирующие сжиженные углеводороды сохраняются в сборнике 34 орошающей фракции. Сжиженные углеводороды в сборнике 34 орошающей фракции возвращаются во второй фракционатор 20 через трубопровод 25. С другой стороны, масло в нижней части второго фракционатора 20, выпускаемое из нижней части,проходит через трубопроводы 24, 27 и 51 и затем нагревается посредством теплообменника 28 и возвращается во второй фракционатор 20. Таким образом, посредством подачи углеводородного масла через трубопровод 51, дефлегмации легкой фракции и возврата и нагревания масла из нижней части фракционатора второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, подогреваются. Когда предварительное нагревание второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, выполняется таким образом, как описано выше, температуры второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, увеличиваются. Это предварительное нагревание продолжается по меньшей мере до тех пор, пока температура тарелки во втором фракционаторе 20, к которой подается исходное масло, (а именно тарелки, к которой подается углеводородное масло для предварительного нагревания второго фракционатора) не достигает примерно 120 С или выше. Посредством обеспечения того, что температура тарелки во втором фракционаторе 20, к которой подается исходное масло, состав- 11024240 ляет по меньшей мере примерно 120 С, когда продукт гидрокрекинга, содержащий некрекированный парафин подается после этого во второй фракционатор 20, проблема, которая возникает, когда парафиновая фракция затвердевает в трубопроводах вблизи впускного отверстия второго фракционатора 20 или внутри второго фракционатора 20, вызывая образование пробок внутри аппарата, может быть предотвращена. На этой стадии, предварительное нагревание второго фракционатора 20 завершается. После завершения предварительного нагревания второго фракционатора 20, начинают подачу продукта гидрокрекинга, содержащего некрекированный парафин, во второй фракционатор 20. Другими словами, технологические процедуры и рабочие условия для стадии гидрокрекинга парафиновой фракции и стадии газожидкостной сепарации устанавливают такими же, как и при нормальном функционировании, и весь жидкий продукт гидрокрекинга подают во второй фракционатор 20. Посредством начала и последующего продолжения подачи продукта гидрокрекинга, содержащего некрекированный парафин, во второй фракционатор 20, профиль температуры второго фракционатора 20 приближается к профилю температуры, соответствующему нормальному функционированию. В качестве одного из индикаторов, на этапе, когда температура тарелки во втором фракционаторе 20, с которой соединен трубопровод 22 для извлечения среднего дистиллята, увеличилась до температуры, соответствующей нормальному функционированию, операция выпуска масла из нижней части, пропускания масла из нижней части через трубопроводы 24, 27 и 51 и последующего нагревания масла из нижней части в теплообменнике 28 перед его возвратом во второй фракционатор 20 останавливают и заменяют операцией, в которой масло, выпускаемое из нижней части, подают через трубопровод 24 и рециркулируют в поток в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции. Затем начинают выпуск среднего дистиллята из трубопровода 22. Кроме того, также начинают выпуск легкой фракции через трубопровод 23. Это завершает пуск второго фракционатора 20. После завершения пуска второго фракционатора 20 может быть начата подача выходного потока масла из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята во второй фракционатор 20 при любом желательном согласовании по времени. Второй аспект первого варианта осуществления способа пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением описывается ниже. Перед пуском второго фракционатора 20 запускают узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и температуру реакции в нем устанавливают при температуре, аналогичной той, что используется во время нормального функционирования. Кроме того, хотя отсутствуют особые ограничения в отношении часовой объемной скорости жидкости (LHSV), ее величину постепенно увеличивают до величины, соответствующей нормальному функционированию, обычно от начала подачи неочищенной парафиновой фракции. Продукт гидрокрекинга, выпущенный из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции,вводится в две ступени газожидкостных сепараторов с 55 по 57, описанных выше, и подвергается газожидкостной сепарации. Рабочие условия для газожидкостных сепараторов 55 и 57 устанавливаются соответствующими нормальному функционированию. Жидкий компонент, отделенный в первом газожидкостном сепараторе 55 (от 180 до 300 С) склонен содержать большое количество некрекированного парафина, особенно когда часовая объемная скорость жидкости (LHSV) приближается к величине при нормальной эксплуатации, и склонен являться твердым или полутвердым при отсутствии текучести при нормальной температуре и нормальном давлении. С другой стороны, газообразная фракция, отделенная первым газожидкостным сепаратором 55, охлаждается примерно от 90 до 130 С с помощью теплообменника (охлаждающего узла) 56, и сконденсированный жидкий компонент отделяется от газообразного компонента во втором газожидкостном сепараторе 57. Жидкий компонент (углеводородное масло), полученное из этого второго газожидкостного сепаратора 57 содержит сравнительно легкие углеводороды, оставшиеся после удаления некрекированного парафина из продукта гидрокрекинга в первом газожидкостном сепараторе 55, и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. В этом аспекте варианта осуществления, углеводородное масло, содержащее лишь жидкий компонент, полученное из второго газожидкостного сепаратора 57 и не содержащее жидкий компонент, полученный из первого газожидкостного сепаратора 55, используется для выполнения предварительного нагревания, которое сопровождает пуск второго фракционатора 20. В этом случае, во время предварительного нагревания второго фракционатора 20 клапан (не показан на фигуре), установленный на трубопроводе 53, закрывается, и жидкий компонент, полученный в первом газожидкостном сепараторе 55, может быть либо сохранен внутри первого газожидкостного сепаратора 55, либо рециркулирован в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции через трубопровод 58 и трубопровод 24. Посредством применения режима работы, описанного выше, углеводородное масло, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, получают из второго газожидкостного сепаратора 57. Кроме того, в этом втором аспекте, поскольку рабочая температура для узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции устанавливается при нормальной рабочей температуре, и часовая объемная скорость жидкости (LHSV) также увеличивается до величины при нормальной эксплуатации,отсутствует необходимость в задании специальных рабочих условиях для предварительного нагревания,которое сопровождает пуск второго фракционатора 20. Соответственно, когда предварительное нагрева- 12024240 ние завершено, рабочие условия для узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции уже соответствуют условиям нормальных операций, означая, что нормальное функционирование может быть начато почти сразу же. Во втором аспекте первого варианта осуществления способа пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением операторный метод подачи полученного углеводородного масла во второй фракционатор 20 и предварительного нагревания второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, может быть таким же, что и операторный метод, описанный выше для первого аспекта вышеописанного предпочтительного варианта осуществления, и данный операторный метод после завершения предварительного нагревания второго фракционатора 20, когда начинается нормальное функционирование, может также быть таким же, как те, что описаны выше для первого аспекта вышеуказанного предпочтительного варианта осуществления. Углеводородное масло, используемое для предварительного нагревания, которое сопровождает пуск второго фракционатора 20, может не обязательно состоять лишь из углеводородного масла, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, полученного из продукта гидрокрекинга парафиновой фракции таким образом, как описано выше, и может также быть использовано смешанное масло, содержащее вышеуказанное углеводородное масло и другое углеводородное масло, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении. Примером другого предпочтительного углеводородного масла, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, является выходной поток масла из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята. В этом случае, перед пуском второго фракционатора 20, не только начинается функционирование узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, но также начинается функционирование узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята, и выходной поток масла из него смешивается с углеводородным маслом, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, полученным из продукта гидрокрекинга парафиновой фракции, и затем используется смешанное масло. В этом случае, углеводородное масло, которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, полученное из продукта гидрокрекинга парафиновой фракции, может являться либо углеводородным маслом, полученным в соответствии с первым аспектом первого варианта осуществления, либо углеводородным маслом, полученным в соответствии со вторым аспектом первого варианта осуществления. Как описано выше, даже когда пуск второго фракционатора 20 завершен, углеводородное масло,использованное при предварительном нагревании второго фракционатора 20, не обязательно извлекается и/или удаляется, и может быть просто использовано, без дополнительной модификации, в качестве части продукта. Соответственно, не только отсутствует необходимость в предоставлении печного топлива, обладающего специфическими свойствами, которое обычно требуется, но и пуск фракционатора может быть также выполнен очень эффективным образом, предоставляя возможность снижения необходимых затрат. Более подробное описание данного изобретения представлено ниже на базе примеров, однако данное изобретение никоим образом не ограничивается представленными ниже примерами. Пример 1 При использовании процесса формования экструзией смесь ультрастабильного цеолита типа Y(USY цеолита), имеющего средний размер частиц 0,82 мкм (молярное соотношение диоксид кремния/оксид алюминия: 37), оксида алюминия-оксида бора (молярное соотношение оксид алюминия/оксид бора: 5,6) и связующего из оксида алюминия (USY цеолит/оксид алюминия-оксид бора/связующее из оксида алюминия=4/56/40 (массовое соотношение формовали в виде частиц, имеющих цилиндрическую форму при диаметре примерно 1,5 мм и длине примерно 3 мм. Результирующий формованный продукт сушили и обжигали, чтобы образовать носитель. Носитель затем импрегнировали водным раствором платинохлористо-водородной кислоты, загружая, тем самым, 0,6 мас.% платины в расчете атомов платины на массу носителя. Носитель затем сушили и обжигали, получая катализатор гидрокрекинга. Затем, полученный таким образом катализатор гидрокрекинга укладывали внутри проточного реактора с неподвижным слоем, и при использовании оборудования, проиллюстрированного на фиг. 2, неочищенную парафиновую фракцию (число атомов углерода: от 21 до 80, нормальные парафины: 95 мас.%), полученную посредством фракционной дистилляции синтетической нефти от синтеза ФТ, подвергали гидрокрекингу. Первоначально, катализатор гидрокрекинга, описанный выше, подвергали восстановительной обработке в потоке газообразного водорода в течение 4 ч при 345 С. После этого подавали неочищенную парафиновую фракцию и выполняли гидрокрекинг при условиях реакции, включающих температуру 330 С, часовую объемную скорость жидкости (LHSV) 0,7 ч-1, парциальное давление газообразного водорода 4,0 МПа и соотношение водород/масло 674 норм. л/л. Продукт гидрокрекинга, выпускаемый из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, подвергали газожидкостной сепарации при использовании первого газожидкостного сепаратора 55 и второго газожидкостного сепаратора 57. Температуру первого газожидкостного сепаратора 55 устанавливали при 240 С, и температуру второго газожидкостного сепаратора 57 устанавливали при 90 С. Жидкий компо- 13024240 нент, отделенный в первом газожидкостном сепараторе 55 подавали через трубопровод 53, жидкий компонент, отделенный во втором газожидкостном сепараторе 57, подавали через трубопровод 54, и два жидких компонента объединяли в трубопроводе 51, нагревали теплообменником 2 8 и затем подавали во второй фракционатор 20. Когда температура застывания углеводородного масла, отобранного из трубопровода 51, измеряли с помощью способа, предписанного в JIS K2269, результатом являлась температура 20 С. Углеводородное масло выпускали из нижней части второго фракционатора 20 пропускали через трубопроводы 24, 27 и 51, нагревали теплообменником 28 и затем возвращали во второй фракционатор 20. Кроме того, легкий компонент выпускали из верхней части второго фракционатора 20 через трубопровод 21, сжижали охлаждением в теплообменнике 30, пропускали через сборник 31 орошающей фракции и рециркулировали во второй фракционатор 20. Предварительное нагревание второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним,выполняли с помощью операций, описанных выше. Температуру тарелки во втором фракционаторе 20, к которой подается исходное масло, увеличивали, и когда температура достигала 120 С, предварительном нагревании прекращали, рабочие условия для узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции регулировали до нормальных рабочих условий, а именно температуры 320 С, часовой объемной скорости жидкости (LHSV) 2,0 ч-1, парциального давления водорода 4,0 МПа и соотношения водород/масло 674 норм,л/л, и углеводородные масла, полученные из продукта гидрокрекинга, содержащего некрекированный парафин, посредством пропускания через газожидкостные сепараторы 55 и 57, смешивали в трубопроводе 51 и подавали во второй фракционатор 20. Кроме того, когда температура тарелки, с которой соединен трубопровод 22 для выпуска среднего дистиллята, увеличивалась до температуры 295 С, операцию рециркуляции масла из нижней части второго фракционатора 20 через трубопроводы 24, 27 и 51 и теплообменник 28 и затем снова во второй фракционатор 20 прекращали и вместо этого начинали операцию,при которой то же самое масло из нижней части подавали через трубопровод 24 и рециркулировали в участок (трубопровод 14) в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции. Кроме того, одновременно начинали выпуск среднего дистиллята из трубопровода 22. Помимо этого, также начинали выпуск легкой фракции через трубопровод 23. Таким образом, пуск второго фракционатора 20 был завершен без каких-либо проблем, таких как образование пробок, вызванных затвердеванием некрекированного парафина. После этого начинали подачу выходного потока масла из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята во второй фракционатор 20, обеспечивая переход к нормальному функционированию. Пример 2 Пуск второго фракционатора 20 выполняли при использовании таких же операций, что описаны для примера 1, за исключением задания температуры реакции узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции при 320 С, постепенного увеличения часовой объемной скорости жидкости (LHSV) от 0,7 до 2,0 ч-1,закрытия клапана (не показан), установленного на трубопроводе 53, рециркуляции жидкого компонента,полученного из первого газожидкостного сепаратора 55, через трубопровод 58 и трубопровод 24 снова в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и подачи лишь жидкого компонента, полученного из второго газожидкостного сепаратора 57, во второй фракционатор 20 через трубопроводы 54 и 51 и теплообменник 28. Отбор и измерение температуры застывания углеводородного масла, полученного из второго газожидкостного сепаратора 57, показали величину -17,5 С. Пуск второго фракционатора 20 был завершен без каких-либо проблем, таких как образование пробок, вызванных затвердеванием некрекированного парафина. Как описано выше, посредством предварительного нагревания второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, при использовании углеводородного масла, которое содержит по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга парафиновой фракции и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, пуск фракционатора мог быть выполнен без образования в оборудовании каких-либо пробок, вызванных затвердеванием некрекированного парафина. Далее представлено описание второго варианта осуществления способа пуска второго фракционатора 20, при ссылках на фиг. 2. Второй вариант осуществления Во время пуска второго фракционатора 20 первоначально запускают узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята. А именно неочищенный средний дистиллят, поступающий из средней секции первого фракционатора (не показан на фигуре), подают через трубопровод 13 в узел 40 для гидроочистки среднего дистиллята и выполняют гидроочистку. Рабочие условия могут быть такими же, что и вышеуказанные нормальные рабочие условия для узла. Однако в начале операций для этой стадии подачу неочищенного среднего дистиллята начинают при небольшой скорости подачи (часовой объемной скорость жидкости (LHSV, и эту скорость подачи постепенно увеличивают, таким же образом, что и в начале операций для любого типового узла. Гидроочищенный продукт, выпущенный из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята, подвергают газожидкостной сепарации в газожидкостном сепараторе 45. Газообразный компонент, отделенный с помощью этого сепаратора, содержит в качестве основного компонента непрореагировавший газооб- 14024240 разный водород. С другой стороны, полученный жидкий компонент (гидроочищенный продукт) является углеводородным маслом, в котором олефины и кислородсодержащие соединения были преобразованы в парафиновые углеводороды посредством гидроочистки и в котором по меньшей мере часть нормальных парафинов, которые представляют собой основной компонент неочищенного среднего дистиллята, была преобразована в изопарафины посредством гидроизомеризации. Этот гидроочищенный продукт, являющийся жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, состоит из парафиновых углеводородов, по существу, не содержащих серосодержащих компонентов, ароматических углеводородов или нафтеновых углеводородов, и представляет собой углеводородное масло, которое является идеальным для предварительного нагревания второго фракционатора 20. Второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, предварительно нагревают с помощью гидроочищенного продукта этого типа таким образом, как описано ниже (стадия предварительного нагревания). Гидроочищенный продукт, полученный таким образом, как описано выше, проходит через трубопровод 41, нагревается с помощью теплообменника 28 и затем подается во второй фракционатор 20. Легкая фракция в поданном гидроочищенном продукте выпускается из верхней части второго фракционатора 20, проходит через теплообменник 30, используемый для охлаждения, и результирующие сжиженные углеводороды сохраняются в сборнике 31 орошающей фракции. Сжиженные углеводороды в сборнике 31 орошающей фракции возвращаются во второй фракционатор 20 через трубопровод 25. С другой стороны, масло в нижней части второго фракционатора 20, выпускаемое из нижней части,проходит через трубопроводы 24, 27 и 51 и затем нагревается посредством теплообменника 28 и возвращается во второй фракционатор 20. Таким образом, второй фракционатор 20 и трубопроводы и т.п., связанные с ним, предварительно нагреваются при использовании вышеуказанного гидроочищенного продукта. Когда предварительное нагревание второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, выполняется таким образом, как описано выше, температуры второго фракционатора 20 и трубопроводов и т.п., связанных с ним, увеличиваются. Это предварительное нагревание продолжается по меньшей мере до тех пор, пока температура тарелки во втором фракционаторе 20, к которой подается исходное масло, (а именно тарелки, к которой подается гидроочищенный продукт) не достигает примерно 120 С или выше. Посредством обеспечения того, что температура тарелки во втором фракционаторе 20, к которой подается исходное масло, составляет по меньшей мере примерно 120 С, когда продукт гидрокрекинга, содержащий некрекированный парафин подается после этого во второй фракционатор 20, проблема, которая возникает, когда парафиновая фракция затвердевает в трубопроводах вблизи впускного отверстия второго фракционатора 20 или внутри второго фракционатора 20, вызывая образование пробок внутри аппарата, может быть предотвращена. На этой стадии, предварительное нагревание второго фракционатора 20 завершается. После завершения предварительного нагревания второго фракционатора 20 начинается функционирование узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и начинается подача продукта гидрокрекинга,содержащего некрекированный парафин, во второй фракционатор 20. А именно неочищенная парафиновая фракция, поступающая из нижней части первого фракционатора (не показан), подается в узел 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и выполняется гидрокрекинг. Рабочие условия для узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции предпочтительно являются вышеуказанными нормальными рабочими условиями для данного узла, однако таким же образом, как описано выше для начала операций для стадии гидроочистки среднего дистиллята, подачу неочищенной парафиновой фракции начинают при небольшой скорости подачи (часовой объемной скорость жидкости (LHSV, и эту скорость подачи постепенно увеличивают. Выпущенный продукт гидрокрекинга, содержащий некрекированный парафин,подвергается газожидкостной сепарации в двух ступенях газожидкостных сепараторов, предоставленных в этом примере, а именно в первом газожидкостном сепараторе 55 и втором газожидкостном сепараторе 57, результирующий жидкий компонент объединяется с гидроочищенным продуктом, протекающим через трубопровод 41, и смешанная жидкость нагревается с помощью теплообменника 28 и подается во второй фракционатор 20. Посредством начала и последующего продолжения подачи продукта гидрокрекинга, содержащего некрекированный парафин, во второй фракционатор 20, профиль температуры второго фракционатора 20 приближается к профилю температуры, соответствующему нормальному функционированию. В качестве одного из индикаторов, на этапе, когда температура тарелки для извлечения среднего дистиллята во втором фракционаторе 20, с которой соединен трубопровод 22, увеличилась до температуры, соответствующей нормальному функционированию, начинают операции рециркуляции масла из нижней части в поток в верхнем течении узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции и выпуска среднего дистиллята из трубопровода 22. Кроме того, также начинают выпуск лигроиновой фракции. Это завершает пуск второго фракционатора 20. Как описано выше, гидроочищенный продукт, использованный при предварительном нагревании второго фракционатора 20, не обязательно извлекается и/или удаляется, и может быть просто использован, без дополнительной модификации, в качестве части продукта. В соответствии с процессом, описанным выше, отсутствует необходимость в подготовке печного топлива, обладающего специфическими свойствами, которое обычно требуется, гидроочищенный продукт, который используется, не требует удаления посредством вывода в отходы или сжигания, а может быть просто использован в качестве части обычных продуктов, и пуск фракционатора может быть выполнен эффективным образом. Соответственно, затраты, связанные с пуском фракционатора, могут быть уменьшены. Способ пуска фракционатора в соответствии с данным изобретением не ограничивается первым вариантом осуществления и вторым вариантом осуществления, описанными выше, и различные модификации могут быть сделаны без отклонения от объема и сущности данного изобретения. Например, в примере модернизированных систем производства синтетической нефти синтезом ФТ,описанном выше, в котором выполняются первый вариант осуществления и второй вариант осуществления, смесь продукта гидрокрекинга парафиновой фракции, выпускаемого из узла 50 для гидрокрекинга парафиновой фракции, и гидроочищенного продукта среднего дистиллята, выпускаемого из узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята, подается во второй фракционатор и фракционно дистиллируется. С другой стороны, второй фракционатор может фракционно дистиллировать лишь продукт гидрокрекинга парафиновой фракции, при предоставлении другого фракционатора для фракционной дистилляции гидроочищенного среднего дистиллята в нижнем течении узла 40 для гидроочистки среднего дистиллята отдельно от второго фракционатора 20. Применяемость в производственных условиях В соответствии со способом пуска по данному изобретению фракционатор может быть предварительно нагрет без применения специального печного топлива, обладающего особыми свойствами, и углеводородное масло, используемое при предварительном нагревании, (углеводородное масло, которое содержит по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза ФТ, и является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении, или гидроочищенный продукт среднего дистиллята, содержащегося в синтетической нефти ФТсинтеза) может быть использовано в качестве продукта, а не удаляться в качестве отработанного масла или использоваться в качестве топлива для внутреннего применения на производственном объекте, означая то, что фракционатор может быть запущен эффективным образом. Описание цифровых обозначений 10: Первый фракционатор 20: Второй фракционатор 40: Узел для гидроочистки среднего дистиллята 50: Узел для гидрокрекинга парафиновой фракции 55: Первый газожидкостной сепаратор 57: Второй газожидкостной сепаратор ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ пуска фракционатора, используемого для фракционной дистилляции продукта гидрокрекинга, полученного посредством гидрокрекинга парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти синтеза Фишера-Тропша, в котором осуществляют стадию предварительного нагревания фракционатора с применением углеводородного масла, которое содержит по меньшей мере часть продукта гидрокрекинга, полученного гидрокрекингом парафиновой фракции, и которое является жидкостью при нормальной температуре и нормальном давлении,в котором на стадии предварительного нагревания осуществляют нагревание углеводородного масла и подачу углеводородного масла во фракционатор,выпуск масла, находящегося в нижней части, из нижней части фракционатора, нагревание масла из нижней части и возвращение масла из нижней части во фракционатор, и дефлегмацию фракции, которая отогнана из верхней части фракционатора, с возвращением флегмы во фракционатор. 2. Способ по п.1, в котором дополнительно перед стадией предварительного нагрева осуществляют гидрокрекинг парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти синтеза Фишера-Тропша, с получением продукта гидрокрекинга. 3. Способ по п.2, в котором продукт гидрокрекинга получен гидрокрекингом парафиновой фракции при условиях, включающих температуру от 300 до 400 С и часовую объемную скорость жидкости(LHSV) в интервале от 0,1 до 1,2 ч-1 (в час). 4. Способ по любому одному из пп.1-3, в котором дополнительно перед стадией предварительного нагрева осуществляют выполнение газожидкостной сепарации продукта гидрокрекинга при температуре от 180 до 300 С; и охлаждение и ожижение газового компонента, полученного газожидкостной сепарацией, с получе- 16024240 нием по меньшей мере части продукта гидрокрекинга. 5. Способ по любому одному из пп.1-4, в котором углеводородное масло является смесью по меньшей мере части продукта гидрокрекинга и гидроочищенного продукта, полученного гидроочисткой среднего дистиллята, содержащегося в синтетической нефти синтеза Фишера-Тропша. 6. Способ пуска фракционатора, используемого для фракционной дистилляции продукта гидрокрекинга, полученного гидрокрекингом парафиновой фракции, содержащейся в синтетической нефти от синтеза Фишера-Тропша, в котором осуществляют стадию предварительного нагревания фракционатора при использовании гидроочищенного продукта, полученного гидрообработкой среднего дистиллята, содержащегося в синтетической нефти,где на стадии предварительного нагревания осуществляют нагревание гидроочищенного продукта и подачу гидроочищенного продукта во фракционатор,выпуск масла, находящегося в нижней части, из нижней части фракционатора, нагревание масла из нижней части и возвращение масла из нижней части во фракционатор, и дефлегмацию фракции, которая отогнана из верхней части фракционатора, с возвращением флегмы во фракционатор.