Система и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти

СИСТЕМА И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕНЗИНА ГИДРИРОВАНИЕМ С РЕКОМБИНАЦИЕЙ УГЛЕВОДОРОДНОГО КОМПОНЕНТА ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ Изобретение раскрывает систему и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, которые отличаются тем, что включают систему экстракции, систему перегонки и установку гидрирования; где верхняя часть системы экстракции соединена с системой перегонки через трубопровод,а нижняя часть системы экстракции соединена с установкой гидрирования экстракта нефти через трубопровод; легкий бензин выделяют в верхней части системы перегонки через трубопровод; нижняя часть системы перегонки соединена с установкой гидрирования тяжелого бензина через трубопровод; и риформат или этиленовое сырье выделяют через нижнюю часть установки гидрирования тяжелого бензина через трубопровод. Система и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти имеют небольшие размеры и низкую стоимость и могут обеспечить удаление олефина, меркаптановой серы и диена.(71)(73) Заявитель и патентовладелец: БЕЙДЖИН ГРАНД ГОЛДЕНБРАЙТ ИНДЖИНИРИНГ ЭНД ТЕКНОЛОДЖИЗ КО., ЛТД. (CN) Область техники Настоящее изобретение относится к системе и способу получения высококачественного бензина, в частности к системе и способу получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти. Уровень техники Каталитический крекинг, каталитический пиролиз и технология каталитического крекинга одобрены в качестве основной технологии перегонки нефти. Каталитический крекинг делят на каталитический крекинг парафинового масла и каталитический крекинг остаточного флюида; риформат, произведенный по технологии каталитического крекинга, обобщенно называют каталитическим углеводородом; полученный каталитический углеводород обычно может быть фракционирован во фракционирующей ректификационной колонне с получением сухого газа, сжиженного газа, бензина, дизельного топлива, тяжелого дизельного топлива и других продуктов, где бензин и дизельное топливо составляют свыше 70% всего поставляемого количества бензина и дизельного топлива. Наряду с все более и более строгими экологическими требованиями и более высокими требованиями для бензина и дизельного топлива, предшествующий способ переработки фракционированием каталитического углеводорода предшествующего уровня техники во фракционирующей ректификационной колонне также имеет следующие недостатки. Во-первых, качество бензина и дизельного топлива, произведенных с помощью одобренного способа переработки, требует повышения; бензин имеет более высокое содержание олефина и более низкое октановое число (ОЧИ); дизельное топливо имеет более низкое цетановое число, а инвариантность не соответствует требованиям. Во-вторых, с помощью принятого способа переработки невозможно производить бензин различных сортов, и ассортимент продуктов является однообразным. В-третьих, пропорция произведенного дизельного топлива и произведенного бензина и потребности рынка не совпадают в том, что производство дизельного топлива не может удовлетворить потребности рынка, а производство бензина превышает их. Для решения названных выше проблем в китайском патенте, а именно в китайском патенте 03148181.7, предложен каталитический способ переработки с рекомбинацией углеводорода, а также усовершенствованы китайские патенты 200310103541.9 и 200310103540.4, которые относятся к системе промывки и системе выделения растворителя. Однако проблема снижения содержания серы и олефина не рассматривается в раскрытых патентах. В настоящее время по требованию стандарта для бензина Gasoline Standard GB17930 содержание серы, содержание олефина и содержание бензола составляет соответственно не более чем 0,05 мас.%,35 об.% и 2,5 об.%, и наибольшая часть нефтеперегонных заводов может соответствовать этому качеству бензина. Однако по требованию стандарта State III Gasoline Standard, который должен быть реализован в 2010 г., содержание серы, содержание олефина и содержание бензола соответственно составляет не более чем 0,015 мас.%, 30 об.% и 1 об.% Наибольшая часть нефтеперегонных заводов должна столкнуться с более высокими требованиями, установленными в State IV Gasoline Standard, по которым содержание серы и содержание олефина соответственно составляет не более чем 0,005 мас.% и 25 об.% Переход отState III Gasoline Standard к State IV Gasoline Standard должен учитываться при решении вопросов качества бензина, и более хорошей схемой планирования является индивидуальная схема планирования, принятая в соответствии со стандартом State IV Gasoline Standard. Вследствие давно существующего положения, что имеет место большая пропорциональная разница компонентов бензина между Китаем и развитыми странами, заключающаяся в том, что бензин каталитического крекинга составляет более высокую долю, а риформат и алкилатный бензин составляют более низкую долю, проблема снижения содержания серы и олефина, требующая решения при повышении качества бензина, главным образом, относится к каталитическому бензину. В целом известно, что 5-10% всей серы в исходном сырье каталитического крекинга поступает в бензиновую фракцию. В соответствии с характеристиками небольшой производительности при перегонке по каталитическому исходному продукту гидрирования и более высокой производительности по вторичному каталитическому крекингу на отечественных нефтеперегонных заводах, а также коксования остатков от перегонки нефти, содержание серы, присутствующей в каталитическом бензине, произведенном нефтеперегонными заводами для переработки сырой нефти с низким содержанием серы (с содержанием серы 0,3%), составляет приблизительно 200 ч./млн; если перерабатывают сырую нефть с содержанием серы 0,8%, содержание серы в каталитическом бензине составляет 900 ч./млн. Таким образом, трудность повышения качества бензина является проблемой перехода от восстановления олефина к восстановлению серы. Каталитический крекинг-процесс или усовершенствование катализаторов не могут быть в своей основе решением проблемы серы; десульфуризация водородом сырья каталитического крекинга не может быть применена в значительной степени из-за больших инвестиций, высоких эксплуатационных затрат, ограниченных условий на нефтеперегонных заводах и не может быть применима на нефтеперегонных заводах с низкой производительностью. Между тем, одобрена установка каталитического крекинга для восстановления олефина в промежуточном методе, при этом возрастает потеря легких продуктов и октановое число бензина (ОЧИ). Десульфуризация щелочной промывкой не применима к деолефинизации, которая также может приводить к загрязнению окружающей среды, а высокое энергопотребление и затраты также являются более высокими при гидрообработке легкого бензина. Таким образом, настоящее изобретение предлагает систему обработки и способ обработки, которые имеют более низкую стоимость и низкое энергопотребление и могут обеспечить получение компаундированного бензина с низким содержанием серы, низким содержанием олефина и высоким октановым числом (ОЧИ) при условии отсутствия загрязнения окружающей среды, чтобы устранить проблемы, которые требуют решения в данной области техники. Суть изобретения Одна из целей настоящего изобретения состоит в создании системы, которая имеет низкую стоимость и низкое энергопотребление и может обеспечить получение бензина с низким содержанием серы,низким содержанием олефина и высоким октановым числом (ОЧИ) при условии отсутствия загрязнения окружающей среды. Для достижения данной цели изобретение предлагает следующие схемы. Схема I. Система и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, отличающиеся тем, что включают систему экстракции, систему перегонки и установку гидрирования, где верхняя часть системы экстракции соединена с системой перегонки через трубопровод, а нижняя часть системы экстракции соединена с установкой гидрирования через трубопровод; установка гидрирования соединена с трубопроводом в верхней части системы перегонки через трубопровод; продукты выделяют непосредственно в верхней части системы экстракции через трубопровод; средняя часть системы перегонки соединена с другой установкой гидрирования через трубопровод и продукты выделяют непосредственно в нижней части системы перегонки через трубопровод. Схема II. Система и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, отличающиеся тем, что включают систему экстракции, систему перегонки и установки гидрирования, где верхняя часть системы экстракции соединена с системой перегонки через трубопровод, нижняя часть системы экстракции соединена с установкой гидрирования экстракта нефти через трубопровод; легкий бензин выделяют непосредственно в верхней части системы перегонки через трубопровод; нижняя часть системы перегонки соединена с установкой гидрирования тяжелого бензина через трубопровод и исходное сырье каталитического риформинга или сырье этиленового крекинга выделяют в нижней части установки гидрирования тяжелого бензина через трубопровод. Другая цель настоящего изобретения состоит в разработке способа получения высококачественного бензина. Схема I. Способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, который включает стадии экстракции и отделения исходного сырья в системе экстракции с выделением рафината нефти и экстракта нефти; отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью системы экстракции, в системе перегонки, отгонки легкого бензина через верхнюю часть системы перегонки и выделения легкого бензина в виде компаундированного бензина; экстрагирования химического светлого нефтепродукта через боковую линию в средней части системы перегонки; гидрообработки химического светлого нефтепродукта на установке гидрирования химического светлого нефтепродукта; выделения гидрированного химического светлого нефтепродукта в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью системы экстракции, на установке гидрирования экстракта нефти; выделения гидрированного экстракта нефти после его смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина и выделения дизельного топлива непосредственно после отделения его фракции с помощью системы перегонки. Предпочтительная техническая схема отличается тем, что система перегонки представляет собой перегонную колонну с температурой верха колонны 77-95 С, температурой низа колонны 173-194 С,давлением верха колонны 0,15-0,25 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,20-0,30 МПа (абсолютное давление); температурный интервал отбора фракций легкого бензина контролируют в пределах 30-110 С; температурный интервал отбора фракций химического светлого нефтепродукта составляет 110-160 С; температурный интервал отбора фракций дизельного топлива составляет 160-205 С. Предпочтительная техническая схема отличается тем, что система перегонки представляет собой перегонную колонну с температурой верха колонны 87 С, температурой низа колонны 184 С, давлением верха колонны 0,2 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,2 (мас.), температура выделения растворителя составляет 165 С, давление при выделении раствори-2 019489 теля составляет 0,1 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой N-метилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляет 177 С, давление при выделении растворителя составляет 0,15 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 6 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляет 185 С, давление при выделении растворителя составляет 0,2 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что все катализаторы в установке гидрирования химического светлого нефтепродукта представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22; и установка гидрирования химического светлого нефтепродукта имеет отношение объемной скорости воздуха 1-4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочую температуру 250-320 С и рабочее давление 1-4 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что установка гидрирования химического светлого нефтепродукта имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 285 С и рабочее давление 2,5 МПа(абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что все катализаторы в установке гидрирования экстракта нефти представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22 и установка гидрирования экстракта нефти имеет отношение объемной скорости воздуха 1-4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочую температуру 250-290 С и рабочее давление 1-4 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что установка гидрирования экстракта нефти имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 270 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22 в установке гидрирования химического светлого нефтепродукта и в установке гидрирования экстракта нефти являются следующими: Схема II. Способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, который включает следующие стадии экстракции и разделения исходного сырья в системе экстракции с экстрагированием рафината нефти и экстракта нефти; отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью системы экстракции, в системе перегонки,отгонки легкого бензина через верхнюю часть системы перегонки и выделения легкого бензина в виде компаундированного бензина через нижнюю часть системы перегонки; отгонки тяжелого бензина через нижнюю часть системы перегонки и гидрообработки тяжелого бензина на установке гидрирования тяжелого бензина; выделения тяжелого бензина после его обработки на установке гидрирования тяжелого бензина в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью системы экстракции, на установке гидрирования экстракта нефти; и выделения гидрированного экстракта нефти после его смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина. Предпочтительная техническая схема отличается тем, что система перегонки представляет собой перегонную колонну с температурой верха колонны 77-95 С, температурой низа колонны 173-194 С,давлением верха колонны 0,15-0,25 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,20-0,30 МПа (абсолютное давление); температурный интервал отбора фракций легкого бензина контролируют в пределах 30-110 С; температурный интервал отбора фракций тяжелого бензина составляет 110-205 С. Предпочтительная техническая схема отличается тем, что система перегонки представляет собой перегонную колонну с температурой верха колонны 87 С, температурой низа колонны 187 С, давлением верха колонны 0,20 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,2 (мас.), температура выделения растворителя составляет 165 С, давление при выделении растворителя составляет 0,1 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой N-метилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляет 177 С, давление при выделении растворителя составляет 0,15 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что растворитель, используемый в системе экстракции, представляет собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 6,0 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляет 185 С, давление при выделении растворителя составляет 0,2 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что все катализаторы в установке гидрирования тяжелого бензина и в установке гидрирования экстракта нефти представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22; и каждая установка гидрирования имеет отношение объемной скорости воздуха 1-4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочую температуру 250-290 С и рабочее давление 1,0-4,0 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что установка гидрирования тяжелого бензина имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 270 С и рабочее давление 2,50 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что установка гидрирования экстракта нефти имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 285 С и рабочее давление 2,50 МПа (абсолютное давление). Предпочтительная техническая схема отличается тем, что физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22 в установке гидрирования химического светлого нефтепродукта и в установке гидрирования экстракта нефти являются следующими: Растворитель, используемый в изобретении, также может быть другим растворителем или может быть смешан с двумя или более чем с двумя растворителями в таких растворителях в произвольной пропорции. Нафта, стабилизированный бензин и гидрообработанный бензин коксования в настоящем изобретении могут быть смешаны в произвольной пропорции. Границы кипения фракций (температурный интервал отбора фракций) легкого бензина, химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива в настоящем изобретении можно регулировать. Если температурный интервал отбора фракций легкого бензина регулировать в пределах 30-70 С,то температурные интервалы отбора фракций химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива соответственно составляют 70-160 С и 160-205 С; и если температурный интервал отбора фракций легкого бензина регулировать в пределах 30-90 С, то температурные интервалы отбора фракций химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива соответственно составляют 90-160 С и 160-205 С. Система перегонки (перегонная колонна), используемая в изобретении, представляет собой систему перегонки, раскрытую в китайском патенте 03148181.7 под названием "Каталитический способ обработки с рекомбинацией углеводорода". Используемая система экстракции (экстракционная колонна) представляет собой систему экстракции, описанную в китайских патентах 200310103541.9 и 200310103540.4, которая включает систему выделения растворителя и систему промывки. Установка гидрирования, используемая в изобретении, представляет собой установку гидрирования предшествующего уровня техники, которая включает нагревательную печь, теплообменник, сепаратор высокого давления, воздушный холодильник, водяной холодильник и т.п. Далее изобретение описано с использованием прилагаемых чертежей и конкретного способа осуществления, но это не означает, что объем защиты изобретения ограничен. Описание чертежей Фиг. 1 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 1. Фиг. 2 представляет собой технологическую схему вариантов осуществления изобретения 2 и 3. Фиг. 3 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 4. Фиг. 4 представляет собой технологическую схему вариантов осуществления изобретения 5 и 6. Конкретный способ осуществления изобретения Вариант осуществления изобретения 1. Фиг. 1 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 1, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 35-205 С, содержанием серы 100 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 5 ч./млн, содержанием олефина 30 об.%, содержанием алкадиена 0,1 об.%, содержанием ароматических углеводородов 15 об.%, октановым числом (ОЧИ) 89 и плотностью 728 кг/м 3, в экстракционной колонне 1, имеющей пропускную способность потока 60000 т/год, с выделением экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1,представлял собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя(растворитель/подача) составлял 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,2 (мас.), температура выделения растворителя составляла 165 С и давление при выделении растворителя составляло 0,1 МПа (абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного в верхней части экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2, имеющей пропускную способность потока 48000 т/год, с получением соответственно легкого бензина, химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 77 С,температуру низа колонны 173 С, давление верха колонны 0,15 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,20 МПа (абсолютное давление); отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 19500 т/год; выведения химического светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 110-160 С через боковую линию перегонной колонны 2, где перегонная колонна 2 имеет суммарное количество перегонки 22500 т/год; гидрообработки химического светлого нефтепродукта в установке гидрирования 3-1 с пропускной способностью потока 22500 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-1 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 500, рабочую температуру 320 С и рабочее давление 4 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного химического светлого нефтепродукта в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга с пропускной способностью потока 22500 т/год; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного в нижней части экстракционной колонны 1, в установке гидрирования 3-2 с пропускной способностью потока 12000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, установка гидрирования 3-2 имеет отношение объемной скорости воздуха 4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 500, рабочую температуру 290 С и рабочее давление 4 МПа(абсолютное давление); выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 12000 т/год; и непосредственного выделения дизельного топлива с температурным интервалом отбора фракций 160-205 С после его отделения с помощью перегонной колонны 2 через нижнюю линию в виде продуктов дизельного топлива с пропускной способностью потока 6000 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 3,1 ч./млн, содержание меркаптановой серы 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 24,1 об.%, содержание алкадиена 0,05 об.%, содержание ароматических углеводородов 26,7 об.%, октановое число (ОЧИ) 95,3, плотность 727,6 кг/м 3 и суммарный выход 31500 т/год. Полученное высококачественное этиленовое сырье или исходное сырье каталитического риформинга имеет температурный интервал отбора фракций 110-160 С, следовые количества, включенные в содержание серы, которые не могут быть обнаружены, содержание меркаптановой серы 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), следовые количества, включенные в содержание олефина, которые не могут быть обнаружены, бромный индекс (бромное число) 39 (0,039), содержание ароматических углеводородов 1,3 об.%, октановое число (ОЧИ) 83,0, плотность 729,0 кг/м 3 и суммарный выход 22500 т/год. Полученное дизельное топливо имеет температурный интервал отбора фракций 160-205 С, содержание серы 26,3 ч./млн, содержание меркаптановой серы 1,55 ч./млн, содержание олефина 27,8 об.%,содержание алкадиена 0,04 об.%, содержание ароматических углеводородов 5,6 об.%, цетановое число 45,8, плотность 751,7 кг/м 3 и суммарный выход 6000 т/год. Физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22 в установке гидрирования являются следующими: Ниже представлены методы измерения, используемые в изобретении (эти же методы используются и далее). 1. Температурный интервал отбора фракций: GB/T6536-1997 Нефтепродукты - Определение параметров перегонки. 2. Содержание серы: SH/T0689-2000 Стандартный метод испытания для определения суммарного содержания серы в светлых углеводородах, моторных топливах и маслах (ультрафиолетовая флуоресценция). 3. Меркаптановая сера: GB/T1792-1988 Дистиллятные топлива - Определение содержания меркаптановой серы (метод потенциометрического титрования). 4. Олефин: GB/T11132-2002 Стандартный способ оценки типов углеводородов в жидких нефтепродуктах (адсорбционный метод с флуоресцентным индикатором). 5. Ароматический углеводород: GB/T11132-2002 Стандартный способ оценки типов углеводородов в жидких нефтепродуктах (адсорбционный метод с флуоресцентным индикатором). 6. Октановое число: GB/T5487 Способ оценки октанового числа автомобильного бензина (исследовательский метод). 7. Плотность: GB/T1884-2000 Сырая нефть и жидкие нефтепродукты - Лабораторный способ определения плотности (метод с использованием ареометра). 8. Определение диена (алкадиена): титрование. 9. Катализатор гидрирования - аналитический метод: 10. Определение бромного индекса: GB/T11136-1989. Вариант осуществления изобретения 2. Фиг. 2 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 2, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 35-205 С, содержанием серы 100 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 5 ч./млн, содержанием олефина 30 об.%, содержанием алкадиена 0,1 об.%, содержанием ароматического углеводорода 15 об.%, октановым числом (ОЧИ) 89 и плотностью 728 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 60000 т/год; одновременно экстракции и отделения нафты с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 200 ч./млн, со-6 019489 держанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина менее чем 0,1 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием алкадиена менее чем 0,1 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 8 об.%, октановым числом (ОЧИ) 82 и плотностью 732 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год, при этом экстракции и отделения гидрообработанного бензина коксования с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 150 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина менее чем 6 об.%, содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 10 об.%, октановым числом (ОЧИ) 79 и плотностью 721 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год; экстракции и отделения трех исходных продуктов после смешения в экстракционной колонне 1 с выделением экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1, представлял собой Nметилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составлял 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляла 177 С и давление при выделении растворителя составляло 0,15 МПа (абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2, имеющей пропускную способность потока 84000 т/год, с получением соответственно легкого бензина, химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 87 С, температуру низа колонны 184 С, давление верха колонны 0,2 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление); отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 33000 т/год; выведения химического светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 110-160 С через боковую линию перегонной колонны 2, где перегонная колонна 2 имеет суммарное количество перегонки 41000 т/год; гидрообработки химического светлого нефтепродукта в установке гидрирования 3-1 с пропускной способностью потока 41000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-1 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250, рабочую температуру 250 С и рабочее давление 1,0 МПа (абсолютное давление); выделения химического светлого нефтепродукта в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга с пропускной способностью потока 41000 т/год; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного в нижней части экстракционной колонны 1, в установке гидрирования 3-2 с пропускной способностью потока 16000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, установка гидрирования 3-2 имеет отношение объемной скорости воздуха 1,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250, рабочую температуру 250 С и рабочее давление 1,0 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 16000 т/год; и непосредственного выделения дизельного топлива с температурным интервалом отбора фракций 160-205 С после отделения фракции с помощью перегонной колонны 2 через нижнюю линию в виде продуктов дизельного топлива с пропускной способностью потока 10000 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 3,4 ч./млн, содержание меркаптановой серы 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 16,6 об.%, содержание алкадиена 0,05 об.%, содержание ароматического углеводорода 23,7 об.%, октановое число (ОЧИ) 95,0, плотность 719,2 кг/м 3 и суммарный выход 49000 т/год. Полученное высококачественно этиленовое сырье или исходное сырье каталитического риформинга имеет температурный интервал отбора фракций 110-160 С, следовые количества, включенные в содержание серы, которые не могут быть обнаружены, содержание меркаптановой серы 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), следовые количества, включенные в содержание олефина, которые не могут быть обнаружены, бромный индекс (бромное число) 32 (0,032), содержание ароматических углеводородов 1,3 об.%, октановое число (ОЧИ) 76,2, плотность 731,0 кг/м 3 и суммарный выход 41000 т/год. Полученное дизельное топливо имеет температурный интервал отбора фракций 160-205 С, содержание серы 46,5 ч./млн, содержание меркаптановой серы 0,17 ч./млн (содержащие следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 15,0 об.%, содержание алкадиена 0,04 об.%, содержание ароматических углеводородов 3,6 об.%, цетановое число 45,5, плотность 753,9 кг/м 3 и суммарный выход 10000 т/год. Физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22, содержащихся в установке гидрирования, и используемые методы испытания являются такими же, как и в варианте осуществления изобретения 1. Вариант осуществления изобретения 3. Технологическая схема является такой же, как и в варианте осуществления изобретения 2, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 800 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 9 ч./млн, содержанием олефина 36 об.%, содержанием алкадиена 0,9 об.%, содержанием ароматических углеводородов 17 об.%, октановым числом (ОЧИ) 91 и плотностью 731 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 60000 т/год; одновременно экстракции и отделения нафты с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 200 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина менее чем 0,1 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 8 об.%, октановым числом (ОЧИ) 82 и плотностью 732 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год; при этом экстракции и отделения гидрообработанного бензина коксования с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 150 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина 6 об.%, содержанием алкадиена менее 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 10 об.%, октановым числом (ОЧИ) 79 и плотностью 721 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год; экстракции и отделения трех исходных продуктов после смешения в экстракционной колонне 1 с выделением экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1, представлял собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составлял 6,0(мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляла 185 С и давление при выделении растворителя составляло 0,2 МПа (абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного в верхней части экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2, имеющей пропускную способность потока 82000 т/год, с получением соответственно легкого бензина, химического светлого нефтепродукта и дизельного топлива, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 95 С, температуру низа колонны 194 С, давление верха колонны 0,25 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,30 МПа (абсолютное давление); отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 33000 т/год; выведения химического светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 110-160 С через боковую линию перегонной колонны 2,где перегонная колонна 2 имеет суммарное количество перегонки 41000 т/год; гидрообработки химического светлого нефтепродукта в установке гидрирования 3-1 с пропускной способностью потока 41000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-1 представляют собой катализаторы гидрированияGHT-22, и установка гидрирования 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 285 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); выделения химического светлого нефтепродукта в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга с пропускной способностью потока 41000 т/год; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в установке гидрирования 3-2 с пропускной способностью потока 18000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования 32 имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 270 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 18000 т/год; и непосредственного выделения дизельного топлива с температурным интервалом отбора фракций 160-205 С после отделения фракции с помощью перегонной колонны 2 через нижнюю линию в виде продуктов дизельного топлива с пропускной способностью потока 8000 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 3,2 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 19,5 об.%, содержание алкадиена 0,05 об.%, содержание ароматических углеводородов 25,0 об.%, октановое число (ОЧИ) 94,7, плотность 723,3 кг/м 3, суммарный выход 51000 т/год. Полученное высококачественное этиленовое сырье или риформат имеет температурный интервал отбора фракций 110-160 С, следовые количества, включенные в содержание серы, которые не могут быть обнаружены, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), следовые количества, включенные в содержание олефина, которые не могут быть обнаружены, бромный индекс (бромное число) 25 (0,025), содержание ароматических углеводородов 1,3 об.%, октановое число (ОЧИ) 77,6, плотность 731,0 кг/м 3, суммарный выход 41000 т/год. Полученное дизельное топливо имеет температурный интервал отбора фракций 160-205 С, содержание серы 478,1 ч./млн, содержание меркаптановой серы 2,61 ч./млн, содержание олефина 17,8 об.%,содержание алкадиена 0,04 об.%, содержание ароматических углеводородов 5,6 об.%, цетановое число-8 019489 45,1, плотность 759,1 кг/м 3 и суммарный выход 8000 т/год. Физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22, содержащихся в установке гидрирования, и используемые методы испытания являются такими же, как и в варианте осуществления изобретения 1. Вариант осуществления изобретения 4. Фиг. 3 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 4, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 100 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 5 ч./млн, содержанием олефина 30 об.%, содержанием алкадиена 0,1 об.%, содержанием ароматических углеводородов 15 об.%, октановым числом (ОЧИ) 89 и плотностью 728 кг/м 3, в экстракционной колонне 1, имеющей пропускную способность потока 60000 т/год, с экстрагированием экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1, представлял собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составлял 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,2(мас.), температура выделения растворителя составляла 165 С и давление при выделении растворителя составляло 0,1 МПа (абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2 с пропускной способностью потока 49200 т/год, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 77 С, температуру низа колонны 173 С, давление верха колонны 0,15 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,20 МПа (абсолютное давление), с получением соответственно легкого бензина и тяжелого бензина; отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 22100 т/год; гидрообработки тяжелого бензина с температурным интервалом отбора фракций 110-170 С в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 с пропускной способностью потока 27100 т/год, где катализаторы в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования тяжелого бензина 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 4,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 500, рабочую температуру 320 С и рабочее давление 4,0 МПа (абсолютное давление); гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в установке гидрирования 3-2 с пропускной способностью потока 10800 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования 3-2 имеет отношение объемной скорости воздуха 4,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 500, рабочую температуру 290 С и рабочее давление 4,0 МПа(абсолютное давление); и выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 10800 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 12,3 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 24,3 об.%, содержание алкадиена 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание ароматических углеводородов 24,3 об.%, октановое число (ОЧИ) 94,8, плотность 727,5 кг/м 3, суммарный выход 32900 т/год. Полученное высококачественное этиленовое сырье или риформат имеет температурный интервал отбора фракций 110-205 С, следовые количества, включенные в содержании серы, которые не могут быть обнаружены, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), следовые количества, включенные в содержание олефина, которые не могут быть обнаружены, бромный индекс (бромное число) 39 (0,039), содержание ароматических углеводородов 3,7 об.%, октановое число (ОЧИ) 75,0, плотность 728,7 кг/м 3, суммарный выход 27100 т/год. Физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22, содержащихся в установке гидрирования, и используемые методы испытания являются такими же, как и в варианте осуществления изобретения 1. Вариант осуществления изобретения 5. Фиг. 4 представляет собой технологическую схему варианта осуществления изобретения 5, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 100 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 5 ч./млн, содержанием олефина 30 об.%, содержанием алкадиена 0,1 об.%, содержанием ароматических углеводородов 15 об.%, октановым числом (ОЧИ) 89 и плотностью 728 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 60000 т/год; одновременно экстракции и отделения нафты с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 200 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина менее чем 0,1 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 8 об.%, октановым числом (ОЧИ) 82 и плотностью 732 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год; при этом экстракции и отделения гидрообработанного бензина коксования с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 150 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина 6 об.%, содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.%(содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 10 об.%, октановым числом (ОЧИ) 79 и плотностью 721 кг/м 3, в экстракционной колонне 1, имеющей пропускную способность потока 20000 т/год, с выделением экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1, представлял собой Nметилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составлял 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляла 177 С и давление выделения растворителя составляло 0,15 МПа(абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2, имеющей пропускную способность потока 85000 т/год, с получением соответственно легкого бензина и тяжелого бензина, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 87 С, температуру низа колонны 187 С, давление верха колонны 0,20 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление); отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 37400 т/год; гидрообработки тяжелого бензина с температурным интервалом отбора фракций 110-170 С в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 с пропускной способностью потока 47600 т/год, где катализаторы в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования тяжелого бензина 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 1,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250, рабочую температуру 250 С и рабочее давление 1,0 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного тяжелого бензина в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга с пропускной способностью потока 47600 т/год; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в установке гидрирования экстракта нефти 3-2 с пропускной способностью потока 15000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, установка гидрирования экстракта нефти 3-2 имеет отношение объемной скорости воздуха 1,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250, рабочую температуру 250 С и рабочее давление 1,0 МПа (абсолютное давление); и выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 15000 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 24,0 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 16,4 об.%, содержание алкадиена 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание ароматических углеводородов 22,3 об.%, октановое число (ОЧИ) 93,1, плотность 722,9 кг/м 3, суммарный выход 52400 т/год. Полученное высококачественное этиленовое сырье или риформат имеет температурный интервал отбора фракций 110-205 С, содержание серы 4,7 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), следовые количества, включенные в содержание олефина, которые не могут быть обнаружены, бромный индекс (бромное число) 32(0,032), содержание ароматических углеводородов 1,8 об.%, октановое число (ОЧИ) 73,9, плотность 732,4 кг/м 3, суммарный выход 47600 т/год. Все катализаторы гидрирования GHT-2, содержащиеся в установке гидрирования, и используемые методы испытания являются такими же, как и в варианте осуществления изобретения 1. Вариант осуществления изобретения 6. Технологическая схема варианта осуществления 6 является такой же, как и в варианте осуществления 5, которая включает стадии экстракции и отделения стабилизированного бензина (каталитического бензина) с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 800 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 9 ч./млн, содержанием олефина 36 об.%, содержанием алкадиена 0,9 об.%,содержанием ароматических углеводородов 17 об.%, октановым числом (ОЧИ) 91 и плотностью 731 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 60000 т/год; одновременно экстракции и отделения нафты с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 200 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина менее чем 0,1 об.%(содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 8 об.%, октановым числом (ОЧИ) 82 и плотностью 732 кг/м 3, в экстракционной колонне 1 с пропускной способностью потока 20000 т/год; при этом экстракции и отделения гидрообработанного бензина коксования с температурным интервалом отбора фракций 30-205 С, содержанием серы 150 ч./млн, содержанием меркаптановой серы 1 ч./млн, содержанием олефина 6 об.%, содержанием алкадиена менее чем 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержанием ароматических углеводородов 10 об.%, октановым числом (ОЧИ) 79 и плотностью 721 кг/м 3, в экстрак- 10019489 ционной колонне 1, имеющей пропускную способность потока 20000 т/год, с выделением экстракта нефти и рафината нефти; обеспечения того, чтобы растворитель, используемый в экстракционной колонне 1,представлял собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составлял 6,0 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляла 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляла 185 С и давление выделения растворителя 0,2 МПа (абсолютное давление); отделения и фракционирования рафината нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в перегонной колонне 2, имеющей пропускную способность потока 84000 т/год, с получением соответственно легкого бензина и тяжелого бензина, где перегонная колонна 2 имеет температуру верха колонны 95 С, температуру низа колонны 194 С, давление верха колонны 0,25 МПа (абсолютное давление) и давление низа колонны 0,3 МПа (абсолютное давление); отгонки светлого нефтепродукта с температурным интервалом отбора фракций 30-110 С через верхнюю часть перегонной колонны 2 и выделения светлого нефтепродукта в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 38600 т/год; гидрообработки тяжелого бензина с температурным интервалом отбора фракций 110-205 С в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 с пропускной способностью потока 45400 т/год, где катализаторы в установке гидрирования тяжелого бензина 3-1 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, и установка гидрирования тяжелого бензина 3-1 имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 285 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного тяжелого бензина в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга с пропускной способностью потока 45400 т/год; гидрообработки экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны 1, в установке гидрирования экстракта нефти 3-2 с пропускной способностью потока 16000 т/год, где катализаторы в установке гидрирования 3-2 представляют собой катализаторы гидрирования GHT-22, установка гидрирования экстракта нефти 3-2 имеет отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочую температуру 270 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); выделения гидрированного экстракта нефти после смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина с пропускной способностью потока 16000 т/год. Полученный компаундированный бензин имеет температурный интервал отбора фракций 30-205 С,содержание серы 38,1 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 20,3 об.%, содержание алкадиена 0,01 об.% (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание ароматических углеводородов 20,9 об.%, октановое число (ОЧИ) 93,7, плотность 721,3 кг/м 3 и суммарный выход 54600 т/год. Полученное высококачественное этиленовое сырье или риформат имеет температурный интервал отбора фракций 110-205 С, содержание серы 4,0 ч./млн, содержание меркаптановой серы менее чем 1,0 ч./млн (содержащиеся следовые количества могут быть обнаружены), содержание олефина 2,0 об.%,бромный индекс (бромное число) 25 (0,025), содержащиеся следовые количества, включенные в содержание ароматических углеводородов, которые не могут быть обнаружены, октановое число (ОЧИ) 74,8,плотность 738,9 кг/м 3 и суммарный выход 45400 т/год. Все катализаторы гидрирования GHT-2, содержащиеся в установке гидрирования, и используемые методы испытания являются такими же, как и в варианте осуществления изобретения 1. Промышленное применение С использованием системы и способа системы можно удалять олефин, меркаптановую серу и диен; установка гидрирования в настоящем изобретении имеет небольшой размер и низкую стоимость; и, наконец, различные исходные продукты, например стабилизированный бензин и смеси нафты и гидрированного бензина коксования, могут быть переработаны с использованием настоящего изобретения. Изобретение органично объединяет экстракцию, отделение фракции перегонкой и гидрообработку так, чтобы высококачественное этиленовое сырье было оптимизировано, экстракт нефти в компаундированном бензине увеличен и октановое число улучшено. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Система получения высококачественного бензина и дизельного топлива гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, отличающаяся тем, что включает экстракционную колонну, перегонную колонну и установку гидрирования, где верхняя часть экстракционной колонны соединена с перегонной колонной через трубопровод, а нижняя часть экстракционной колонны соединена с установкой гидрирования через трубопровод; установка гидрирования через трубопровод для выделения гидрированного экстракта нефти, отходящий от е нижней части, соединена с трубопроводом,отходящим от верхней части перегонной колонны для выделения лгкого бензина, а также трубопровод для лгкого бензина и гидрированного экстракта нефти в виде компаундированного бензина; и трубопровод, отходящий от нижней части перегонной колонны для выделения дизельного топлива; при этом средняя часть перегонной колонны соединена с дополнительной установкой гидрирования через трубопровод. 2. Способ получения высококачественного бензина и дизельного топлива гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти с использованием системы по п.1, в котором экстрагируют и отделяют исходное сырь в экстракционной колонне с экстрагированием рафината нефти и экстракта нефти; отделяют и фракционируют рафинат нефти, экстрагированный с помощью экстракционной колонны, в перегонной колонне, отгоняют легкий бензин через верхнюю часть перегонной колонны и выделяют легкий бензин; выводят химический светлый нефтепродукт через боковую линию в средней части перегонной колонны; проводят гидрообработку химического светлого нефтепродукта на установке гидрирования химического светлого нефтепродукта; выделяют гидрированный химический светлый нефтепродукт в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга; проводят гидрообработку экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны, в установке гидрирования экстракта нефти; выделяют гидрированный экстракт нефти после его смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина и непосредственно выделяют дизельное топливо после отделения его фракции с помощью перегонной колонны. 3. Способ по п.2, отличающийся тем, что перегонку проводят в перегонной колонне с температурой верха колонны 77-95 С, температурой низа колонны 173-194 С, давлением верха колонны 0,15-0,25 МПа(абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,20-0,30 МПа (абсолютное давление); температурный интервал отбора фракций легкого бензина контролируют в пределах интервала 30-110 С; температурный интервал отбора фракций химического светлого нефтепродукта составляет 110-160 С; температурный интервал отбора фракций дизельного топлива составляет 160-205 С. 4. Способ по п.3, отличающийся тем, что перегонку проводят в перегонной колонне с температурой верха колонны 87 С, температурой низа колонны 184 С, давлением верха колонны 0,2 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление). 5. Способ по п.4, отличающийся тем, что в экстракционной колонне используют растворитель, который представляет собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,2(мас.), температура выделения растворителя составляет 165 С и давление при выделении растворителя составляет 0,1 МПа (абсолютное давление). 6. Способ по п.4, отличающийся тем, что в экстракционной колонне используют растворитель, который представляет собой N-метилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляет 177 С и давление при выделении растворителя составляет 0,15 МПа (абсолютное давление). 7. Способ по п.4, отличающийся тем, что в экстракционной колонне используют растворитель, который представляет собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 6 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляет 185 С, давление при выделении растворителя составляет 0,2 МПа (абсолютное давление). 8. Способ по пп.5-7, отличающийся тем, что при гидрировании химического светлого нефтепродукта используют катализаторы гидрирования GHT-22; и параметры гидрирования химического светлого нефтепродукта устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 1-4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочая температура 250-320 С и рабочее давление 1-4 МПа (абсолютное давление); параметры гидрирования экстракта нефти устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 1-4 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочая температура 250-320 С и рабочее давление 1-4 МПа (абсолютное давление). 9. Способ по п.8, отличающийся тем, что параметры гидрирования химического светлого нефтепродукта устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочая температура 285 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); параметры гидрирования экстракта нефти устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочая температура 285 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление). 10. Способ по п.9, отличающийся тем, что физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования, используемых при гидрировании химического светлого нефтепродукта и гидрировании экстракта нефти, следующие: 11. Система получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти, отличающаяся тем, что включает экстракционную колонну, перегонную колонну и установку гидрирования, где верхняя часть экстракционной колонны соединена с перегонной колонной через трубопровод, а нижняя часть экстракционной колонны соединена с установкой гидрирования экстракта нефти через трубопровод; установка гидрирования соединена через трубопровод для выделения гидрированного экстракта нефти, отходящий от нижней части, с трубопроводом, отходящим от верхней части перегонной колонны для выделения лгкого бензина; а также трубопровод для лгкого бензина и гидрированного экстракта нефти в виде компаундированного бензина; при этом нижняя часть перегонной колонны соединена через трубопровод с установкой гидрирования тяжелого бензина; и трубопровод для выделения исходного сырья каталитического риформинга или этиленового сырья отходит от нижней части установки гидрирования тяжелого бензина. 12. Способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти с использованием системы по п.11, в котором экстрагируют и отделяют исходное сырь в экстракционной колонне с экстрагированием рафината нефти и экстракта нефти; отделяют и фракционируют рафинат нефти, экстрагированный с помощью экстракционной колонны, в перегонную колонну, отгоняют легкий бензин через верхнюю часть перегонной колонны и выделяют легкий бензин; выводят тяжелый бензин через нижнюю часть перегонной колонны и проводят гидрообработку тяжелого бензина в установке гидрирования тяжелого бензина; выделяют гидрированный тяжелый бензин в виде высококачественного этиленового сырья или исходного сырья каталитического риформинга; проводят гидрообработку экстракта нефти, экстрагированного с помощью экстракционной колонны, в установке гидрирования экстракта нефти и выделяют гидрированный экстракт нефти после его смешения с легким бензином в виде компаундированного бензина. 13. Способ по п.12, отличающийся тем, что перегонку проводят в перегонной колонне с температурой верха колонны 77-95 С, температурой низа колонны 173-194 С, давлением верха колонны 0,15-0,25 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,20-0,30 МПа (абсолютное давление); температурный интервал отбора фракций легкого бензина контролируют в пределах интервала 30-110 С; температурный интервал отбора фракций тяжелого бензина составляет 110-170 С. 14. Способ по п.13, отличающийся тем, что перегонку проводят в перегонной колонне с температурой верха колонны 87 С, температурой низа колонны 187 С, давлением верха колонны 0,20 МПа (абсолютное давление) и давлением низа колонны 0,25 МПа (абсолютное давление). 15. Способ по п.14, отличающийся тем, что в экстракционной колонне используют растворитель,который представляет собой сульфолан с температурой экстракции 120 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 3,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,2 (мас.), температура выделения растворителя составляет 165 С и давление при выделении растворителя составляет 0,1 МПа (абсолютное давление). 16. Способ по п.14, отличающийся тем, что в указанной экстракционной колонне используют растворитель, который представляет собой N-метилпирролидон с температурой экстракции 130 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 2,5 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,25 (мас.), температура выделения растворителя составляет 177 С, давление при выделении растворителя составляет 0,15 МПа (абсолютное давление). 17. Способ по п.14, отличающийся тем, что в указанной экстракционной колонне используют растворитель, который представляет собой N-формилморфолин с температурой экстракции 150 С, относительный расход растворителя (растворитель/подача) составляет 6,0 (мас.), кратность промывки рафината нефти составляет 0,3 (мас.), температура выделения растворителя составляет 185 С, давление при выделении растворителя составляет 0,2 МПа (абсолютное давление). 18. Способ по пп.15-17, отличающийся тем, что при гидрировании тяжелого бензина и гидрировании экстракта нефти используют катализаторы гидрирования GHT-22 и параметры гидрирования устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 1,0-4,0 ч-1, объемное отношение водород/нефть 250-500, рабочая температура 250-320 С и рабочее давление 1,0-4,0 МПа (абсолютное давле- 13019489 ние). 19. Способ по п.18, отличающийся тем, что параметры гидрирования тяжелого бензина устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1, объемное отношение водород/нефть 300, рабочая температура 270 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление); параметры гидрирования экстракта нефти устанавливают следующими: отношение объемной скорости воздуха 2,5 ч-1,объемное отношение водород/нефть 300, рабочая температура 285 С и рабочее давление 2,5 МПа (абсолютное давление). 20. Способ по п.19, отличающийся тем, что физические и химические свойства всех катализаторов гидрирования GHT-22, используемых при гидрировании тяжелого бензина и гидрировании экстракта нефти, следующие: