Способ и прибор для многокомпонентной индукционной измерительной системы
Номер патента: 7443
Опубликовано: 27.10.2006
Авторы: Кригсхаузер Бертольд, Ю Лиминг, Мерчант Гуламаббас А., Фанини Отто, Форганг Станислав В.
Формула / Реферат
1. Прибор для определения удельного сопротивления пласта формации в процессе бурения (ИПБ-прибор), содержащий
многокомпонентный зонд, корпус которого выполнен из металлического материала с немагнитными свойствами или обладающего низкой магнитной проницаемостью и снабжен ферромагнитными вставками, установленными в корпус зонда для фокусирования генерируемых магнитных полей внутрь геологической формации и для фокусирования магнитных полей, наведенных формацией.
2. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки установлены полностью или частично в корпусе зонда в плоскости, перпендикулярной его продольной оси, для удлинения траекторий и увеличения тем самым электрического импеданса для продольных и азимутальных вихревых токов, протекающих по поверхности зонда.
3. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки установлены в корпусе зонда полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда, для удлинения траектории периферических вихревых токов, протекающих в корпусе зонда.
4. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки, находящиеся в корпусе зонда для концентрирования магнитного потока и подачи его внутрь формации и из формации в прибор и через зонд, обеспечивают возможность направления магнитного потока сквозь зонд на датчики или приемные катушки и тем самым повышения чувствительности к принимаемому магнитному потоку.
5. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные волокна, ориентированные полностью или частично в плоскости, перпендикулярной продольной оси зонда.
6. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные волокна, ориентированные и находящиеся полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда.
7. ИПБ-прибор, содержащий многокомпонентный зонд с корпусом, обеспечивающим возможность использования ИПБ-прибора внутри скважины, отличающийся тем, что корпус снабжен ферромагнитными элементами, выполненными в виде по меньшей мере двух пространственно разделенных, изолированных одна от другой симметричных частей, установленных в корпусе таким образом, что они препятствуют проникновению магнитного поля внутрь прибора.
8. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитный материал, расположенный на поверхности прибора для контроля над поверхностными вихревыми токами, индуцированными исключительно магнитными полями генератора или вторичными полями, наведенными внутри геологической формации.
9. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что средства контроля над поверхностными вихревыми токами выполнены в наружной и внутренней поверхностях прибора.
10. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит непроводящее покрытие, внешнее по отношению к прибору, расположенное в секциях буровой колонны, находящихся выше и ниже прибора, и служащее для подавления вихревых токов.
11. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит цилиндрические элементы из ферромагнитного материала, установленные вблизи, внутри или снаружи датчиков или приемных катушек или выполненные в виде единого блока, включающего датчики и приемные катушки, и содержащие магнитные волокна, согласованно ориентированные по окружности в плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора.
12. ИПБ-прибор по п.10, отличающийся тем, что магнитные волокна ориентированы по направлению, близкому к круговому, в плоскости, не совпадающей с указанной продольной осью.
13. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные вставки, установленные в корпус ИПБ-зонда для осуществления фокусирования генерируемых магнитных полей путем более эффективного концентрирования магнитных силовых линий внутрь геологической формации, а также ферромагнитные вставки, установленные в корпус ИПБ-зонда для осуществления фокусирования и усиления магнитных полей, наведенных в формации.
14. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что одна часть ферромагнитных вставок установлена полностью или частично в корпусе зонда в плоскости, перпендикулярной его продольной оси, для удлинения траекторий продольных вихревых токов, протекающих по поверхности зонда;
вторая часть ферромагнитных вставок установлена в корпусе зонда полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда, для удлинения траектории периферических вихревых токов, протекающих в корпусе зонда; и
третья часть ферромагнитных вставок, находящихся в корпусе ИПБ-зонда, служит для концентрирования магнитного потока из формации в прибор и через зонд таким образом, чтобы направить магнитный поток сквозь зонд на датчики или приемные катушки и тем самым повысить чувствительность к принимаемому магнитному потоку.
15. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит
ферромагнитные волокна, ориентированные и расположенные полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда;
симметричную расщепленную конструкцию, образованную ферромагнитными материалами и обеспечивающую возможность направлять измеряемые магнитные поля и соответствующие им магнитные потоки вокруг внутренних компонентов прибора;
ферромагнитный материал, расположенный на поверхности прибора для контроля над поверхностными вихревыми токами, индуцированными исключительно магнитными полями генератора или вторичными полями, наведенными внутри геологической формации, причем средства контроля над поверхностными вихревыми токами выполнены в наружной и внутренней поверхностях прибора; и
непроводящее покрытие, внешнее по отношению к прибору, расположенное в секциях буровой колонны, находящихся выше и ниже прибора, и служащее для подавления вихревых токов.
16. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит
цилиндрические элементы из ферромагнитного материала, установленные вблизи, внутри или снаружи датчиков или приемных катушек или выполненные в виде единого блока, включающего датчики и приемные катушки, и содержащие магнитные волокна, согласованно ориентированные по окружности в плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора; а также
магнитные волокна, ориентированные по направлению, близкому к круговому, в плоскости, не совпадающей с указанной продольной осью.
17. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит поперечный магнитный контур, включающий в себя любую комбинацию магнитных контуров в поперечной плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора.
18. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит по меньшей мере одну настроенную широкополосную и перестраиваемую приемную катушку.
19. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит по меньшей мере один настроенный широкополосный и перестраиваемый источник излучения.
20. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит многослойную гибкую печатную плату, содержащую по меньшей мере одну катушку, магнитный слой и экран.
21. Способ определения интересующего параметра многослойной геологической формации или пласта, включающий
доставку многокомпонентного прибора для каротажа сопротивлений внутрь скважины на уровне выбранного слоя исследуемой формации и
использование комбинации генератор/приемник для получения результатов измерений, обладающих селективной чувствительностью к интересующим свойствам пластового резервуара,
отличающийся тем, что в качестве многокомпонентного прибора для каротажа сопротивлений используют ИПБ прибор по п.1.
22. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений для обоснования решений, по меньшей мере, в области геонавигации, поддержки бурения или выбора местоположения скважины.
23. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает получение многокомпонентного набора данных измерений в сочетании с данными измерений, полученных от, по меньшей мере, гироскопа, акселерометра шыш инклинометра.
24. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение измерений с двойной компенсацией для получения многокомпонентного набора данных с целью улучшения, по меньшей мере, отношения сигнал/шум, стабильности измерений и информативности сигнала в отношении месторождения, геологической или геофизической информации.
25. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает последовательные или параллельные измерения на множестве частот и анализ данных измерений для фокусирования интерпретируемых данных на их соответствие параметрам целевой формации.
26. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений с помощью комбинации генератор/приемник при различных ортогональных и неортогональных ориентациях, включающих по меньшей мере одну из следующих ориентации: ху, xz, yz, 20-40ш и 40-90ш.
27. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений, предусматривающее комбинирование, по меньшей мере, симметрично/симметричных, асимметрично/симметричных или асимметрично/асимметричных измерений.
28. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает использование результатов измерений в геонавигации.
29. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает измерение отклика во временной области и преобразование данных из временной области в частотную область с выбором частотного спектра, представляющего интерес для анализа.
30. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит первый вырез, сконфигурированный для фокусирования магнитного поля первой катушки, ассоциированной с указанным первым вырезом.
31. ИПБ-прибор по п.30, отличающийся тем, что дополнительно содержит ключ для настройки геометрии и соответствующих ей эффективных электромагнитных характеристик выреза.
32. ИПБ-прибор по п.30 или 31, отличающийся тем, что дополнительно содержит второй вырез для второй катушки, ассоциированный с первым вырезом и обеспечивающий в сочетании с ним комбинированную электромагнитную характеристику комбинированных электромагнитных полей катушек.
33. Способ по п.21 или 23, отличающийся тем, что дополнительно включает группировку данных измерений.
34. Способ по п.33, отличающийся тем, что дополнительно включает усреднение сгруппированных данных, относящихся к интервалам глубины и азимутальным секторам.
35. Способ по п.33 или 34, отличающийся тем, что дополнительно включает обработку сгруппированных данных измерений и оценивание или обращение целевых параметров бурения для формации на основе обработанных сгруппированных данных измерений, полученных от выбранного генераторно-приемного комплекта.
36. Способ по п.35, отличающийся тем, что дополнительно включает разработку плана, определяющего местоположение скважины, с использованием существующей модели целевого бурения в пластовом резервуаре и определение ожидаемых целевых параметров отклика для генераторно-приемного комплекта.
37. Способ по п.36, отличающийся тем, что дополнительно включает принятие решения о продолжении или модифицировании плана бурения, основываясь на различиях между обращенными целевыми параметрами бурения формации, полученными по результатам обработки сгруппированных данных измерений, и ожидаемыми измерительными откликами, найденными на основе исходного плана бурения и модели параметров резервуара.
38. Способ по п.21, отличающийся тем, что используют генератор, который является периодическим как во временной, так и в частотной областях.
39. Способ по п.21, отличающийся тем, что первичные данные, приписанные интервалу глубин и азимутальному сектору, соответствуют различным точкам измерительного цикла, причем способ дополнительно включает усреднение временной последовательности, имеющей неравные временные интервалы между точками снятия отсчетов.
40. Способ по п.21, отличающийся тем, что вращение прибора не синхронизовано с рабочим циклом генератора.
41. Способ по п.21, отличающийся тем, что вращение прибора синхронизовано с рабочим циклом генератора.
42. Способ по п.21, отличающийся тем, что во время сбора первичных данных прибор находится в стационарном состоянии.
Текст
007443 Область техники, к которой относится изобретение Настоящее изобретение относится к области измерений удельного индукционного сопротивления в частотной или временной области. Подобные измерения проводятся с целью оценки потенциальных месторождений углеводородов и для обоснования решений, связанных с выбором местоположения скважин и условий их пробуривания на основе данных геонавигации и полученной геологической информации о пластах, расположенных выше, ниже и по направлению бурения. Необходимую информацию получают с помощью скважинных индукционных приборов, снабженных усиленным металлическим зондом при измерениях в процессе бурения (ИПБ) или в присутствии значительных количеств электропроводных частей в зоне нахождения секции датчиков. Настоящее изобретение обеспечивает компенсацию вихревых токов, наводимых в корпусе прибора и создающих аддитивные мешающие сигналы. Подобные сигналы искажают результаты измерений удельного сопротивления, проводимые для автоматического определения угла наклона на основе совместной интерпретации комплексного набора результатов индукционных и электромагнитных измерений (включая высокочастотные измерения "диэлектрических" свойств и измерения распространения волн), многокомпонентных индукционных измерений для целей геонавигации и работе с необсаженными скважинами при наличии анизотропных пластов (формаций). Уровень техники Электромагнитные приборы индукционного каротажа хорошо известны специалистам отрасли. Приборы этого типа служат для определения удельной проводимости (или обратной величины, т.е. удельного сопротивления) пород, сквозь которые проходит буровая скважина. Удельная проводимость определяется по измерению напряженности поля, наводимого с помощью прибора в породах, окружающих скважину. Помимо решения других задач, данные по удельной электрической проводимости используются для выведения оценок содержания флюидов в пластах. В типичных случаях пониженная проводимость (повышенное сопротивление) ассоциируется с нефтегазоносными пластами. Физические принципы индукционного электромагнитного каротажа подробно описаны, например, в статье J. Н.Moran and К. S. Kunz, Basic Theory of Induction Logging and Application to Study of Two-Coil Sondes, Geophysics, vol. 27, No. 6, part 1, pp. 829-858, Society of Exploration Geophysicists, December 1962. В приборы для измерения удельного индуктивного сопротивления, описанные в данной статье, были впоследствии внесены многочисленные усовершенствования, некоторые из которых описаны, например, в патентах США 4837517, 5157605, 5600246. Обычный геофизический прибор индукционного каротажа является скважинным прибором и содержит модуль датчиков и другое, преимущественно электрическое оборудование для сбора данных, на основе которых определяются параметры, характеризующие формацию (пласт). Модуль датчиков, или зонд, содержит индукционные генераторы (генераторные катушки) и приемники (измерительные катушки), расположенные вдоль оси прибора в определенной последовательности, зависящей от характеристик конкретного прибора. Электрическое оборудование генерирует электрическое напряжение, которое затем прикладывается к генераторной катушке, а также осуществляет модификацию сигналов, поступающих от измерительных катушек, и обработку собранной информации. Полученные данные затем поступают на хранение или пересылаются с помощью телеметрических средств на поверхность по кабелю,который используется также для опускания прибора в скважину. Как правило, при использовании традиционного прибора индукционного каротажа, у которого магнитные моменты его генераторных и измерительных катушек ориентированы только вдоль оси скважины, обнаружение нефтегазоносных пластов оказывается затруднительным, если эти пласты находятся в многослойных резервуарах. Подобные резервуары обычно состоят из тонких чередующихся слоев глины и песчаника, причем часто эти слои настолько тонки, что их индивидуальное распознавание становится невозможным вследствие ограниченного разрешения традиционного каротажного прибора. В таком случае оценивается средняя проводимость слоя. Таким образом, в вертикальной скважине традиционный прибор индукционного каротажа, использующий генераторные и измерительные катушки, ориентированные только вдоль оси скважины, реагирует на среднюю удельную проводимость, зависящую от проводимости как глины, так и песчаника. Преобладающий вклад в усредненные значения обычно вносят глинистые слои, обладающие более высокой удельной проводимостью. Чтобы решить данную проблему, специалисты по каротажу начали применять приборы бокового индукционного каротажа, у которых магнитные моменты генераторных и измерительных катушек ориентированы в поперечном направлении относительно продольной оси прибора. Прибор для бокового индукционного каротажа был описан, например, в патенте США 5781436. В приборах бокового индукционного каротажа отклик поперечно ориентированных комплектов катушек или наклонных наборов катушек, имеющих поперечную (боковую) составляющую, также определяется средней удельной проводимостью. Однако в этом случае доминирующий вклад в оценку вносит относительно низкая удельная проводимость нефтегазоносных песчаных слоев. Как правило, объемное соотношение глина/песок может быть определено по результатам гамма каротажа или радиоактивного каротажа. При этом комбинация традиционного прибора индукционного каротажа с прибором бокового индукционного каротажа может быть использована для определения удельной проводимости индивидуальных слоев глины и песчаника.-1 007443 Одна из главных трудностей при интерпретации данных, собранных с помощью прибора бокового индукционного каротажа, связана с сильной зависимостью чувствительности от условий в скважине. Среди этих условий можно отметить присутствие в скважине электропроводных флюидов, а также приток пластовых флюидов в скважину. Известный метод ослабления влияния этих нежелательных явлений на отклик прибора бокового индукционного каротажа описан в работах L. А. Tabarovsky and M. I. Epov,Geometric and Frequency Focusing in Exploration of Anisotropy Seams, Nauka, USSR Academy of Science,Siberian Division, Novosibirsk, pp. 67-129 (1972) and L. A. Tabarovsky и М. I. Epov, Radial Characteristics OfInduction Focusing Probes With Transverse Detectors In An Anisotropic Medium, Soviet Geology and Geophysics, 20 (1979), pp. 81-90. Известный метод применялся с использованием прибора бокового индукционного каротажа, содержавшего генераторные и измерительные катушки. За счет излучаемого магнитного поля индукционный генератор наводит в зоне пласта, примыкающей к скважине; в свою очередь, приемник (измерительная катушка) измеряет напряженность магнитного поля, создаваемого этими токами. Для того чтобы обеспечить широкий диапазон по вертикали и эффективное подавление нежелательных скважинных эффектов, измерения напряженности магнитного поля в пласте, данные каротажа, полученные с обычными приборами бокового индукционного каротажа, могут быть взаимно не согласующимися и с трудом поддающимися интерпретации, причем данная проблема обостряется, если измерения проводятся через последовательность слоев. Качество данных, получаемых с помощью приборов индукционного каротажа, зависит, в основном,от параметров среды, в которой работает прибор, и от характеристик электромагнитного отклика самого прибора. Так, в идеальном случае каротажный прибор измеряет сигналы, обусловленные только вихревыми токами, возникающими в пласте под действием первичного магнитного поля индукционного генератора. Вариации в амплитуде и фазе вихревых токов, обусловленные вариациями значений удельной проводимости пласта, проявляются в виде соответствующих вариаций выходного напряжения на индукционных измерительных катушках. В обычных индукционных приборах эти напряжения (или токи, протекающие в измерительных катушках) подвергаются предварительной обработке, а затем обрабатываются с использованием аналоговых или цифровых фазочувствительных приемников с применением соответствующих алгоритмов. Данная обработка позволяет определить как амплитуду напряжения или тока приемника, так и его фазу относительно индукционного тока генератора или формируемых им волновых фронтов магнитного поля. Как и в случае индукционного каротажа необсаженных скважин, индукционные приборы, применяемые для измерений в процессе бурения (ИПБ), обычно используют генераторы и приемники в виде катушек индуктивности соленоидного типа, коаксиальные с зондом прибора. При помощи подобных приборов получают "классический" набор результатов индукционных измерений в режиме распространения поля и измерения ослабления и фазового сдвига излученного поля под влиянием прилегающего пласта. Известные индукционные приборы используют две коаксиальные измерительные катушки, установленные в центре зонда и два комплекта сбалансированных генераторных катушек, расположенных по обе стороны от измерительных катушек. Данная сбалансированная конфигурация, в случае работы на двух частотах, 400 кГц и 2 МГц, позволяет с помощью типичного индукционного прибора количественно оценить удельное сопротивление восьми направленных горизонтальных пластов для различных уровней глубинности исследования. В качестве общего правила при конструировании индукционных приборов можно отметить желательность значительной индуктивной связи между генератором прибора и пластом и между приемником прибора и пластом. Эта значительная индуктивная связь между генератором/приемником и пластом облегчает достижение высокой эффективности прибора и повышенного отношения суммарного сигнала к шуму. Кроме того, она повышает желательную чувствительность к параметрам пласта. Однако наличие проводящих тел, обычно имеющихся в зонде известных индукционных приборов, может в этом случае вызвать проблемы, поскольку приводит к появлению неизбежных дополнительных магнитных связей между этими телами и различными генераторами /приемниками электромагнитного излучения. Проблемы, которые создают паразитные магнитные взаимодействия между генератором, приемником и пластом, с одной стороны, и проводящими металлическими частями скважинного прибора, с другой стороны, связаны с паразитными вихревыми токами, индуцируемыми в поверхности корпуса зонда и во внутренних поверхностях прибора. Паразитные вихревые токи, протекающие по поверхности скважинного прибора, создают нежелательные магнитные поля, которые влияют на результаты измерений удельного сопротивления в виде компонентов аддитивной погрешности. Эти наведенные магнитные поля уменьшают суммарный магнитный момент, индуцируемый генератором, взаимодействуют непосредственно с измерительной катушкой или катушками и приводят к нежелательным смещениям измеряемых сигналов. Кроме того, вихревые токи, текущие в корпусе прибора, зависят от температуры и частоты, что делает учет и компенсацию их нежелательного влияния известными методами трудными, если не невозможными. Таким образом, существует потребность в разработке способа и прибора, которые обеспечивают снижение и компенсацию вредных влияний вихревых токов. Любое остаточное влияние этих токов может быть устране-2 007443 но в процессе калибровки прибора в воздушной среде. Относительный угол наклона пласта имеет критическое значение для правильной и точной интерпретации данных, получаемых с помощью нового многокомпонентного индукционного прибора. Данный, недавно созданный прибор содержит три взаимно ортогональных комплекта генераторов/приемников. Подобная конфигурация позволяет определять как горизонтальную, так и вертикальную составляющую удельного сопротивления в анизотропном пласте для вертикальных, наклонных и горизонтальных скважин. Описание данного прибора приведено в патентной публикации WO 98/00733(1988), посвященной электрическому каротажу слоистого пласта. Генераторы индуцируют токи по всем трем пространственным координатам, а приемники измеряют соответствующие магнитные поля (Нxx, Нyy и Нzz). В приведенных обозначениях наводимых полей первый индекс соответствует ориентации генератора, а второй - ориентации приемника. Например, обозначение Нzz соответствует магнитному полю, индуцированному генераторной катушкой, ориентированной в направлении z, и измеренному измерительной катушкой, ориентированной в направлении z. При этом направление z обычно выбирается параллельным оси скважины. В дополнение, прибор измеряет и все перекрестные компоненты магнитных полей, т.е. Hху, Hxz, Hyx, Hyz, Hzx и Hzy. В общем случае индукционные измерения могут производиться также и в любых неортогональных направлениях, например, со смещением на 20 или на 40 относительно какого-либо ортогонального направления. Сигналы, принимаемые основными измерительными катушками (Нxx, Нуу и Нzz), используются для того, чтобы определить удельное сопротивление пласта как в горизонтальном, так и в вертикальном направлении. Эта задача решается осуществлением методов обратного преобразования данных. Методы обратного преобразования данных автоматически подбирают параметры пласта таким образом, чтобы оптимизировать целевую функцию (например, минимизируя, методом наименьших квадратов, расхождение между результатами измерений и синтезированным откликом прибора). Дополнительными входными сигналами для этого процесса являются точные данные об относительном угле наклона и относительном азимуте пласта. Соответствующая информация может быть получена за счет использования, в дополнение к основным сигналам (Нxx, Нуу и Нzz), также сигналов, соответствующих перекрестным компонентам. Обычные индукционные приборы, использующие только коаксиальную конфигурацию генераторно/измерительных катушек, не обладают чувствительностью по азимуту. Как следствие, данные, получаемые в горизонтальной скважине, не содержат информации о направлении на пласт. Используя только эти данные, нельзя установить, находится ли слой выше или ниже скважины. При этом имеется потребность в определении относительного положения пласта. Данная информация может быть получена с использованием подмножества всех перекрестных компонентов нового многокомпонентного индукционного прибора, который способен решить указанную задачу. Сущность изобретения Задача, на решение которой направлено настоящее изобретение, состоит в том, чтобы обеспечить расширение измерительных возможностей индукционных приборов при нахождении оценок удельного сопротивления формации (пласта) и в геонавигационных применениях. В соответствии с настоящим изобретением предлагаются электромагнитные генераторы и датчики,предназначенные для генерации и приема магнитных полей в радиальных направлениях, ортогональных продольной оси прибора, с минимальной чувствительностью в отношении погрешностей, ассоциированных с паразитными вихревыми токами, индуцированными в металлических компонентах, окружающих генераторные и измерительные катушки. Настоящее изобретение позволяет обеспечить повышенный эффективный импеданс поверхности прибора за счет повышения самоиндукции для траекторий, по которым протекают индуцированные вихревые токи на поверхности многокомпонентных индукционных приборов. Настоящее изобретение позволяет разработчикам скважинных приборов создавать более эффективные и более защищенные системы радиальной индукции для существующих и будущих скважинных приборов, работающих в частотной и/или временной областях. При этом результаты измерений, получаемых с использованием подобных систем, содержат информацию преимущественно о сопротивлении в вертикальном направлении. Более того, настоящее изобретение позволяет также комбинировать комплекты с поперечной и продольной ориентациями, которые обычно измеряют удельное сопротивление пласта в горизонтальном направлении, или с комплектами, ориентированными в других направлениях. Подобная комбинация позволяет получить полный тензор сопротивлений для оценивания анизотропии сопротивления пласта. В одном своем аспекте изобретение предлагает композитный непроводящий корпус, обеспечивающий снижение или даже устранение эффектов, создаваемых паразитными вихревыми токами, протекающими по поверхности прибора. В другом своем аспекте изобретение предлагает проводящий немагнитный корпус, который снижает влияние проводящих материалов вблизи катушек, в первую очередь, вблизи приемной части. В соответствии со следующим аспектом изобретения на корпус наносится непроводящее покрытие для того, чтобы предотвратить проникание высокочастотных вихревых токов от корпуса к проводящему столбу бурового раствора в скважине и их возврат в корпус.-3 007443 Согласно еще одному аспекту изобретения предусматриваются вставки, обладающие некоторыми требуемыми свойствами (проводимостью, магнитной проницаемостью и диэлектрическими характеристиками), отверстия (вырезы) в наружной оболочке, имеющие специальные контуры, а также магнитные линзы в сочетании с поперечным магнитным контуром. В соответствии со следующим аспектом изобретения предлагается азимутально-симметричная измерительная система, в которой имеются отверстие в наружной оболочке, экран и катушка, установленная на поверхность прибора, содержащую магнитный материал, или намотанная вокруг магнитного материала, поперечный магнитный контур (формирующий поперечную магнитную траекторию) и столб бурового раствора. Согласно другому аспекту изобретения предлагается азимутально-асимметричная измерительная система, в которой имеются отверстие в наружной оболочке, экран и катушка, установленная на поверхность прибора, содержащую магнитный материал, или намотанная вокруг магнитного материала, поперечный магнитный контур и столб бурового раствора. В своем дальнейшем аспекте изобретение предлагает конфигурации, использующие разделенные разрывами части эквивалентной цилиндрической магнитной траектории, магнитные поля, измеряемые на высоких и низких частотах, и датчики электрического поля в сочетании с отверстием в наружной оболочке, имеющим специальные формы. Еще в одном аспекте изобретение предусматривает наличие генераторно-приемных комплектов со специальными отверстиями, используемых в сочетании с измерительной системой, обладающей описанными выше признаками. В соответствии с настоящим изобретением предлагается также способ для применения при осуществлении геонавигационных операций. Измерения могут проводиться либо во временной области, с возможностью последующего преобразования результатов в частотную область и выбора интересующего спектра, либо непосредственно в частотной области. Прибор для осуществления способа содержит настроенную или настраиваемую широкополосную катушку (или катушки) и настроенный или настраиваемый широкополосный источник излучения. При этом в приборе предусматриваются отверстия,имеющие соответствующие размеры и геометрию. Параметры отверстий, выполненных в приборе, могут динамически варьироваться для изменения направленности чувствительности и частотного отклика генератора и приемника, расположенных вблизи подобного отверстия. Прибор содержит также многослойную гибкую печатную плату, несущую, по меньшей мере, одну катушку, селективно выбираемый экран, магнитный слой и настраиваемые компоненты. Прибор по изобретению обеспечивает также измерения с двойной компенсацией для получения набора данных с целью улучшения отношения сигнал/шум, стабильности измерений и информативности сигнала в отношении месторождения, геологической или геофизической информации. При этом прибор реализует варианты способа по изобретению для применения в геонавигации, для поддержки процесса бурения и принятия соответствующих решений. Прибор обеспечивает, кроме того, формирование поперечного магнитного контура, а также, в общем случае, любых комбинаций магнитных контуров, которые полностью или частично расположены в плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора. Способ по изобретению,осуществляемый с помощью прибора, реализует последовательные или параллельные измерения на множестве частот, а также измерения во временной области. Данный способ предусматривает получение массива результатов измерений, который комбинируется с данными, полученными одновременно от гироскопа, акселерометра, магнетометра и инклинометра. Предусматриваются различные сочетания генераторов и приемников, распределенных в азимутальном направлении по периферии прибора или по его длине, служащие для обеспечения заданной селективности к интересующим свойствам месторождения, формации или пласта. В частности, возможны различные ориентации, такие как ху, xz, yz, 20-40 и 40-90, а также такие комбинации, как симметрично/симметричные, асимметрично/симметричные или асимметрично/асимметричные. Благодаря этому обеспечивается возможность достижения желаемой направленности чувствительности прибора. Способ по изобретению позволяет использовать многокомпонентный прибор для каротажа сопротивлений в наклонных скважинах, скважинах с большим углом наклона или в, по существу, горизонтальных скважинах. В случае использования данных, зарегистрированных единственным приемником придвух различных ориентациях генератора и наоборот (за счет обратимости схемы), становится возможным определить направление резистивных слоев относительно скважины. В случае применения измерений на множестве частот настоящее изобретение позволяет также определить расстояние и направление на резистивный слой или на аномалии формации, такие как разлом или разрыв слоя. Перечень чертежей Фиг. 1 иллюстрирует вихревые токи, текущие по поверхности обычного индукционного скважинного прибора в периферическом направлении, когда магнитные поля, создаваемые генератором, ориентированы и распространяются вдоль продольной оси корпуса прибора (т.е. его зонда). Фиг. 2 иллюстрирует предпочтительный вариант прибора по изобретению, содержащий катушку,намотанную вокруг корпуса прибора внутри соответствующего пояска; при этом магнитный момент направлен вдоль продольной оси корпуса прибора. Фиг. 3 и 4 соответствуют предпочтительному варианту прибора на двух различных видах сбоку и иллюстрируют радиальные и продольные ферритовые вставки для минимизации вихревых токов, проте-4 007443 кающих по поверхности прибора под действием радиального поля генератора. Фиг. 5 иллюстрирует проводящий корпус, создающий помехи для генерируемого магнитного поля в случае, когда корпус прибора содержит также ферромагнитные включения. На фиг. 6 представлена магнитная вставка, установленная внутри катушки и влияющая на профиль магнитного потока вне прибора и в непосредственной близости от поверхности входящего в его состав зонда. Фиг. 7 иллюстрирует предпочтительный вариант пояска, охватывающего катушку. Фиг. 8, 9 иллюстрируют другой предпочтительный вариант пояска, охватывающего катушку. На фиг. 10 в поперечном сечении показаны катушка и поясок, изображенные на фиг. 9. Фиг. 11 иллюстрирует наружный вид предпочтительного варианта зонда, входящего в состав прибора и снабженного продольными вырезами, традиционно используемыми в известных каротажных приборах сопротивления. На фиг. 11 а в поперечном сечении изображен предпочтительный вариант зонда; показаны наружная оболочка, поперечный магнитный контур и секция колонны бурового раствора. Фиг. 12 иллюстрирует наружный вид предпочтительного варианта зонда с поперечными вырезами,параллельными плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора. Фиг. 13 иллюстрирует наружный вид зонда с вырезами, расположенными, в основном, в поперечных плоскостях, но с ориентацией, изменяющейся от перпендикулярной продольной оси зонда в сторону приближения к этой оси. Фиг. 14 иллюстрирует наружный вид зонда с вырезами в форме кольцевых сегментов, в том числе с разрывами между сегментами. На фиг. 15, где представлено поперечное сечение зонда, иллюстрируется форма и размеры вставки в наружную поверхность зонда. На фиг. 16 представлен наружный вид зонда, снабженного кольцевыми вырезами. Один кольцевой вырез (на чертеже слева) выполнен в поперечной плоскости, перпендикулярной продольной оси зонда. Второй кольцевой вырез (на чертеже справа) выполнен в поперечной плоскости, расположенной наклонно к продольной оси (в пределах 0-90). Фиг. 17 иллюстрирует варианты выреза в виде "песочных часов". У одного из этих вариантов оба конца имеют форму сечения конуса, тогда как центральная часть соответствует сужению с взаимно параллельными краями. Второй вариант имеет взаимно параллельные торцевые стенки и криволинейные боковые стенки, которые могут соответствовать круговому, эллиптическому или параболическому контуру, например, с центром, лежащим вне выреза. Фиг. 17 А иллюстрирует основные размеры вырезов в форме "песочных часов". На фиг. 18 представлен вырез эллиптической формы. На фиг. 19 слева представлен вырез в форме параллелограмма (ромба), а справа - вырез в форме двойного ромба, точнее, в форме двух параллелограммов, расположенных по концам выреза и связанных сужением с взаимно параллельными сторонами. На фиг. 20 представлен вырез в форме кости: края выреза, имеющие профиль, близкий к круглому,связаны сужением в форме "шейки". На фиг. 20 А представлен вырез также в форме кости: края выреза, имеющие профиль, близкий к эллиптическому, связаны сужением в форме "шейки". На фиг. 21 показан вырез крестовидной формы, представляющий комбинацию вырезов, ориентированных в продольном и поперечном направлениях относительно продольной оси зонда. На фиг. 22 показан наружный вид зонда, в котором выполнены наборы вырезов (каждый из которых условно изображен в виде линии). Вырезы имеют различные ориентации и размещены двумя группами. В одной из этих групп (слева) вырезы расположены с взаимным продольным смещением, а во второй группе (справа) - с азимутальным смещением. В альтернативном варианте вырезы могут быть сгруппированы в одной плоскости, но иметь различные углы наклона по отношению к продольной оси. Фиг. 23 иллюстрирует ключи, которые установлены внутри выреза и способны динамически изменять геометрию и размеры выреза. В качестве примера показан крестовидный вырез, однако данный принцип применим и к вырезам иной формы. На фиг. 24 представлен пример выреза, эффективные размеры и форма которого были изменены с помощью ключей; аналогичное решение применимо и к вырезам другой формы. Фиг. 25 иллюстрирует стандартный вариант продольного выреза. Фиг. 26 иллюстрирует вырез в форме песочных часов. Данный вырез может быть наклонен в пределах угла 0 по отношению к продольной оси зонда. Фиг. 27 иллюстрирует относительное ослабление поля при прохождении через вырез в форме песочных часов и через обычный прямоугольный вырез в зависимости от угла между осью выреза и направлением падающего магнитного поля, спроецированного на наружную поверхность зонда в зоне выреза. Для более наглядного сравнения селективности по направлению каждая кривая относительного ослабления нормализована относительно ослабления при= 0. Фиг. 28-72 иллюстрируют предпочтительные конфигурации катушек, вырезов, вставок и экранов.-5 007443 На фиг. 73 представлен эскиз нового многокомпонентного индукционного прибора 3DEX, разработанного заявителем (фирмой Baker Hughes). На фиг. 74 приведен пример двух моделируемых примеров горизонтального пласта. На фиг. 75 приведены графики для типичной шестислойной турбидитной последовательности слоев, с представлением откликов, соответствующих пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 76 приведены графики для шестислойной изотропной последовательности слоев, с представлением откликов, соответствующих пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 77 приведены графики для последовательности слоев, представленной на фиг. 76, но с измененными значениями удельного сопротивления для первого слоя; представлены отклики, соответствующие пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 78 приведены графики для последовательности слоев, представленной на фиг. 76, но с измененными значениями удельного сопротивления для шестого слоя; представлены отклики, соответствующие пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 79 приведены графики для трехслойной последовательности слоев с линейным изменением удельного сопротивления в переходном слое, с представлением откликов, соответствующих пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 80 приведены графики для толстого резистивного слоя, находящегося между двумя проводящими слоями, с представлением откликов, соответствующих пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 81 приведены графики для проводящего толстого слоя, находящегося между двумя резистивными слоями, с представлением откликов, соответствующих пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц. На фиг. 82 приведены отклики, соответствующие пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 200 кГц, при развороте прибора по изобретению на 180 внутри горизонтальной скважины,находящейся во втором слое по фиг. 76. На фиг. 83 приведены отклики, соответствующие пяти компонентам приложенного магнитного поля с частотой 20 кГц при развороте прибора по изобретению на 180 внутри горизонтальной скважины,находящейся во втором слое по фиг. 76. На фиг. 84 приведен эскиз многокомпонентного индукционного прибора 3DEX в конфигурации для вертикальной скважины. На фиг. 85 а представлена диаграмма модели удельного сопротивления формации, как функция глубины погружения каротажного прибора; показаны три интервала с анизотропным сопротивлением. На фиг. 85b представлены результаты моделирования откликов Нxx и Нzz в изотропных и анизотропных материалах в соответствии с фиг. 85 а. На фиг. 86 изображен многокомпонентный индукционный прибор в конфигурации для горизонтальной скважины. На фиг. 87 изображена конфигурация, предназначенная для горизонтальных скважин и использованная для получения результатов, показанных на фиг. 74. На фиг. 88 изображена конфигурация, предназначенная для горизонтальных скважин и использованная для получения результатов, представленных на фиг. 75-83. Фиг. 89-92 иллюстрируют группирование данных о формации. На фиг. 93 приведено предпочтительное уравнение для усреднения по времени. Фиг. 94 иллюстрирует попадание первичных данных, приписанных одному интервалу глубин и азимутальному сектору, в различные точки повторяющегося цикла. Сведения, подтверждающие возможность осуществление изобретения Полный магнитный момент индукционного прибора определяется геометрическими размерами зон,занимаемых генераторными и измерительными катушками, а также током через генераторные катушки. Соответственно, указанные катушки предпочтительно конструируются с достаточно большими размерами для того, чтобы получить результаты измерений, свободные от случайного шума, насколько это возможно, при использовании приемлемого уровня энергии, доступного для оборудования, работающего в режиме ИПБ. Эффективные геометрические размеры катушки могут считаться достаточно большими,когда непроизводительные потери, которые могут иметь место в процессе генерирования первичного магнитного поля или детектирования потока вторичного магнитного поля, наведенного в пласте, либо адекватно компенсируются, либо могут быть точно учтены. Во многих случаях названные ограничения могут быть оценены с использованием базовых физических принципов, например, из граничных условий для магнитного поля, находящегося в непосредственной близости к проводящим или ферромагнитным материалам или распространяющегося по соответствующим частям прибора. Из теории электромагнитного поля известно, что если внешнее переменное магнитное поле генерируется нормально поверхности проводящего тела, это поле будет индуцировать вихревые токи, текущие по указанной поверхности тела. Такие токи, в свою очередь, создают свои собственные магнитные поля,-6 007443 которые, в векторном смысле, направлены встречно внешнему полю. В общем случае напряженность встречного поля возрастает с увеличением электропроводности материала и убывает с увеличением расстояния до источника. Отсюда следует, что интегральный магнитный поток в непосредственной близости от металлической поверхности, обладающей высокой проводимостью, становится пренебрежимо малым. Специалистам в соответствующей области должно быть понятно, что аналогичные эффекты имеют место в индукционных ИПБ-приборах, у которых генераторные и измерительные катушки расположены в непосредственной близости от металлического корпуса прибора. Отсюда следует, что в случае, когда генераторная катушка индуктивности расположена непосредственно над проводящей поверхностью прибора, магнитное поле, создаваемое вихревыми токами, индуцированными на данной поверхности, направлено встречно по отношению к источнику первичного поля и, следовательно, уменьшает общий поток, излучаемый в пласт. И наоборот, если приемная катушка индуктивности расположена над проводящей поверхностью, магнитное поле, создаваемое вихревыми токами, индуцированными на данной поверхности в результате отклика в пласте, будет уменьшать эффективный поток, пересекающий катушку. Оба названных процесса существенно искажают выходное напряжение приемника и, таким образом, ухудшают отношение сигнал/шум, обеспечиваемое приемником. В большинстве реальных конструкций прибора длина волны генерируемого поля значительно превышает толщину скин-слоя для электромагнитных волн в материале корпуса прибора или линейные размеры катушки. В связи с этим можно пренебречь активными электромагнитными потерями в материалах корпуса прибора и не учитывать такие факторы, как фазовые сдвиги между поверхностными вихревыми токами и первичным магнитным полем и т.д. Поверхностные вихревые токи уменьшают эффективные геометрические размеры катушки. Однако, когда рабочие частоты становятся слишком высокими для того, чтобы можно было игнорировать размеры катушки и/или потери в материале корпуса прибора,влияние потерь, обусловленных вихревыми токами, становится более сложным, и его нужно рассматривать индивидуально для каждого конкретного случая. Фиг. 1 иллюстрирует направление вихревых токов, текущих по поверхности скважинного прибора(точнее, его зонда), когда магнитные поля, создаваемые генератором, ориентированы и распространяются вдоль продольной оси корпуса прибора. Как показано на фиг. 1, генератор создает продольное магнитное поле 110, а приемник соответственно воспринимает продольное магнитное поле 120, ориентированное вдоль продольной оси прибора 100. В корпусе (державке) 105 генерируются паразитные поверхностные вихревые токи, которые, как это показано на фиг. 1, предпочтительно имеют круговую траекторию в направлении 130. Непроводящие или обладающие высоким сопротивлением ферритовые вставки 107, установленные в пояске (манжете) 109 генератора и в пояске (манжете) 111 приемника, имеют двойное назначение. Вставки 107, расположенные под генераторной катушкой, увеличивают электрический импеданс поверхности зонда и тем самым позволяют увеличить поток, излучаемый внутрь пласта. Вставки 107 под приемной катушкой эффективно увеличивают проникание внешнего поля через поперечное сечение катушки, обеспечивая тем самым повышение уровня измеряемого сигнала. Оба названных эффекта обусловлены известными свойствами катушки индуктивности, полностью или частично намотанной на ферромагнитный сердечник. Вставки 107 уменьшают влияние периферических вихревых токов на магнитные поля в поясках 109 и 111. Предпочтительно корпус зонда выполнен из немагнитного, но проводящего материала для того,чтобы ослабить влияние (часто имеющее нелинейный характер) намагничивания данного материала на потоки, излучаемые и принимаемые зондом. Альтернативно, корпус зонда может быть изготовлен из непроводящего композитного материала с целью полностью исключить протекание по поверхности зонда вихревых токов. В этом варианте конструкции применение ферритовых вставок 107 под генераторной катушкой в пояске 109 генератора становится ненужным. Однако наличие вставок 107 под пояском 111 приемника будет оставаться желательным для концентрирования большего количества силовых линий поля, проходящих через поперечное сечение пояска. Далее, на фиг. 2 показана катушка 202, намотанная по окружности корпуса 100 прибора (или его зонда) внутри пояска 109 (или пояска 111). Видно, что в поверхность 105 корпуса введены ферритовые вставки 107, которые находятся внутри витков обмотки 202. Генераторная катушка излучает в направлении вдоль продольной оси прибора. Поэтому наведенные вихревые токи 206 текут, как это показано на фиг. 2, вокруг поверхности ферритовых вставок 107. Таким образом, ферритовые вставки эффективно увеличивают длину траектории токов; при этом магнитный контур, соответствующий данной траектории, приобретает значительную индуктивность. Повышенный эффективный импеданс для вихревых токов, текущих по указанной траектории вокруг ферритовых вставок, способствует уменьшению силы этих токов и, следовательно, уменьшает их вредное влияние на эффективные генерируемые и принимаемые магнитные потоки. На фиг. 3 и 4 представлен предпочтительный вариант настоящего изобретения, который предусматривает использование катушек 310 индуктивности для облучения пласта (формации) генерируемым магнитным полем или для приема соответствующего сигнала от пласта (формации). Магнитный момент каждой из этих катушек ориентирован перпендикулярно продольной оси зонда 340 для того, чтобы обеспе-7 007443 чить возможность измерений в радиальном направлении. В процессе работы зонда как первичное (т.е. генерируемое) поле, так и вторичное поле (сформированное в пласте), в основном, индуцируют на поверхности зонда 340 продольные вихревые токи 330. Следовательно, настоящее изобретение обеспечивает увеличение импеданса поверхности прибора (зонда) не только в пределах проекций генераторных и приемных катушек на поверхность зонда, но и вне этих проекций. Как показано на фиг. 3, для того, чтобы уменьшить влияние вихревых токов, текущих в различных направлениях как внутри, так и снаружи катушки 310, применены вставки 320, обладающие высокой магнитной проницаемостью. Таким образом, как показано на фиг. 3, магнитное поле радиальной катушки индуцирует два основных тока, текущих в противоположных направлениях. Первый ток заключен в пределах проекции витков катушки на металлическую поверхность зонда, тогда как второй ток течет вне этой проекции. Настоящее изобретение уменьшает влияние продольных токовых потоков на результаты измерений благодаря использованию ферритовых вставок 320, установленных поперечно продольной оси зонда и расположенных, в основном, в пределах проекции катушки на поверхность корпуса (державки), как это показано на фиг. 3. Продольные ферритовые вставки 360 распределены по державке аналогичным образом, но, в основном, за пределами проекции катушки на поверхность державки (как это показано на фиг. 4). Эти продольные вставки удлиняют траектории токов и также увеличивают эффективный импеданс для периферических потоков вихревых токов, индуцируемых за пределами проекции катушки на поверхность зонда. Другими словами, фиг. 4 иллюстрирует принцип подавления поверхностных вихревых токов путем увеличения индуктивного импеданса поверхности зонда. Ферритовые вставки, встроенные в поверхность, заставляют токи течь по множеству петель, одновременно увеличивая индуктивность этих петель и их импеданс для протекающих токов. Желательно,вместо одиночной вставки с каждой стороны катушки, использовать множество продольных вставок. Специалистам в данной области, на основе аналогичных рассуждений, должно быть ясно, что введение ферритовых вставок в пределах проекции приемной катушки приведет к эффективному увеличению размера катушки. В соответствии с предпочтительным вариантом на поверхность зонда 340 наносится непроводящее покрытие 370 для того, чтобы ограничить проникание вихревых токов в проводящий флюид, заполняющий ствол скважины вокруг зонда 340. Эффективность непроводящего покрытия зависит от его толщины и от его комплексной электрической проницаемости. Эффективность покрытия будет также находиться в обратной зависимости от частоты, на которой работает зонд. Следовательно, необходим согласованный выбор толщины покрытия и рабочей частоты. В соответствии с рекомендуемыми правилами конструирования емкостной импеданс между поверхностью зонда и флюидом в стволе скважины, создаваемый данным покрытием, должен быть, по меньшей мере, на порядок больше, чем общий индуктивный импеданс для поверхностных вихревых токов. Действительно, специалистам в данной области будет понятно, что два названных реактивных импеданса могут образовать последовательный резонансный контур, который может нарушить фазовую стабильность и качество измерений, особенно в скважинах,заполненных флюидами с высокой проводимостью. Известно, что тело из ферромагнетика, помещенное в объем менее магнитного материала, "пронизанного" силовыми линиями магнитного потока, действует как концентратор потока, т.е. силовые линии искажаются таким образом, что большинство этих линий проходит через тело из ферромагнетика. В качестве аналога этого явления можно указать на электрический ток (поток), протекающий через контур и выбирающий траекторию, соответствующую минимальному электрическому (магнитному) импедансу. В соответствии с этой аналогией объемы, содержащие ферромагнитные включения, следует рассматривать,как обладающие меньшим "магнитным" импедансом относительно пространственных силовых линий. Применительно к скважинным ИПБ это означает, что неправильная установка катушки в непосредственной близости от ферромагнитных частей и компонентов зонда (таких, как его корпус) может существенно изменить генерируемые и принимаемые магнитные потоки при осуществлении ИПБ. Более того, для некоторых вариантов такая установка может вызвать эффекты, полностью подавляющие вышеназванные преимущества. В частности, она может привести к подавлению магнитного поля, подаваемого в пласт и принимаемого из пласта, как это показано на фиг. 5. Фиг. 5 иллюстрирует отрицательное влияние, оказываемое корпусом 402 зонда, изготовленным из магнитного материала. Как показано на фиг. 5, генераторная катушка намотана на поперечный ферритовый сердечник 412, который помещен внутрь металлического корпуса зонда и соединяет обе наружные поверхности 400 ИПБ-зонда. В зависимости от соотношения магнитных проницаемостей ферритового сердечника 412 и корпуса 402, магнитный поток может частично или полностью закорачиваться магнитным материалом корпуса, т.е. оставаться внутри корпуса и не попадать в исследуемый пласт. Аналогично, магнитный поток из пласта не сможет (полностью или частично) попадать внутрь зонда. Как показано на фиг. 6, применение ферритовых вставок 510 будет иметь различное значение для генераторных и приемных катушек 500. Так, в случае приемной катушки данное применение приводит к возрастанию плотности магнитного потока 520 внутри сердечника катушки по сравнению с плотностью внешнего поля, подлежащего измерению. Однако, если ток в генераторной катушке имеет постоянный уровень (как это имеет место при питании от генератора тока), присутствие или отсутствие ферромаг-8 007443 нитного сердечника практически не влияет на генерируемое поле, если не считать некоторого повышения концентрации силовых линий на единицу поперечного сечения в зоне непосредственной близости от катушки. Таким образом, феррит, находящийся внутри генераторной катушки, выполняет, в основном,функцию "барьера", который не позволяет силовым линиям генерируемого поля проникать внутрь прибора и направляет эти линии по поперечной траектории на поверхности зонда. В случае, когда ферромагнитные вставки используются внутри приемной катушки, они работают и как "барьер", и как усилитель плотности магнитного потока. На фиг. 7 представлен предпочтительный вариант изобретения, содержащий непроводящий поясок 600, который применительно к индукционным измерительным приборам предпочтительно не совпадает с частью 610 корпуса, несущей нагрузку. Другой предпочтительный вариант, представленный на фиг. 8,содержит простой полый цилиндрический поясок 650 из композитного материала, установленный коаксиально с прибором на внутренней поверхности зонда, причем катушка 640 находится внутри этого композитного пояска. В этом случае толщина пояска создает зазор между поверхностью этого пояска 650 и наружной поверхностью центральной трубы 620. Такая конструкция дает возможность магнитному потоку 630 проникать в катушку за счет протекания через зазор, т.е. между витками обмотки и наружной поверхностью металлической трубы. При этом композитный материал, заполняющий зазор, дополнительно содержит внедренные в него ферромагнитные волокна 635, ориентированные, как это показано на фиг. 10, по нормали к поверхности пояска. Тем самым достигается повышение эффективности катушки (в основном, приемной). Дополнительно предусмотрен также внутренний цилиндрический композитный вкладыш 652 с ферромагнитными волокнами, ориентированными по окружности в плоскости, перпендикулярной оси зонда. Эти волокна, внедренные во внутренний композитный вкладыш, направляют магнитные силовые линии вокруг центрального структурного (конструктивного) металлического компонента 620 ИПБприбора. Для того чтобы облегчить реализацию названного последнего аспекта ИПБ-прибора, центральный структурный металлический компонент 620 выполнен из неферромагнитного металлического материала или, альтернативно, покрыт цилиндрическим слоем неферромагнитного металлического материала. В другом альтернативном варианте центральный структурный металлический компонент 620 может быть покрыт цилиндрическим слоем ферромагнитного металлического материала, формирующим поперечную траекторию для магнитных линий. В предпочтительном варианте конструкции все обмотки радиальных катушек симметричны относительно наружной поверхности зонда. Кроме того, в этом варианте обмотки продольных и расщепленных катушек имеют ту же ось симметрии, что и сам зонд. Преимущества от использования симметричных катушек при индукционных измерениях хорошо известны специалистам, причем они подтверждены многочисленными результатами моделирования и экспериментальными данными в полевых условиях. В частности, применительно к ИПБ-приборам асимметричные обмотки приводят к возникновению в различных зонах прибора асимметричных вихревых токов. Паразитные поля, наводимые подобными токами, практически невозможно устранить. Другими словами, использование асимметричных обмоток привело бы к приему нежелательных сигналов и к перекрестным взаимодействиям между катушками, искажению результатов калибровки прибора и к возникновению трудностей при интерпретации данных. В предпочтительном варианте радиальные генераторная и приемная катушки наматываются вокруг поверхности зонда при четном количестве витков и при симметричной намотке. Другими словами, половина витков катушки располагается на одной стороне зонда, а другая половина витков - на его противоположной стороне. В этом случае радиальные катушки, находящиеся внутри пояска, намотаны симметрично таким образом, что их суммарный магнитный момент в осевом направлении, по существу, равен нулю. Фиг. с 11 по 27 иллюстрируют вставки и отверстия (вырезы), предусматриваемые настоящим изобретением. Функция вставок и отверстий, в основном, состоит в обеспечении проникания электромагнитной энергии через наружную металлическую оболочку зонда в обоих направлениях, т.е. от генератора и к приемнику. Применительно к вставкам и отверстиям следует учитывать три группы характеристик: комбинирование с параллельным сетчатым экраном и поперечным магнитным контуром через корпус зонда, свойства материала и форму. Настоящее изобретение предусматривает новую комбинацию параллельного сетчатого экрана и поперечного магнитного контура (обеспечивающего поперечную магнитную траекторию через корпус зонда). Другими словами, предусматривается использование таких вставок, которые объединяют в себе свойства вставки, экрана и магнитного контура. Данное аппаратное решение включает в себя базовые функции для измерительной системы: средства (вставки, отверстия) для обеспечения проникания (утечки) электромагнитной энергии через наружную металлическую оболочку; параллельные сетчатые экраны для улучшения селективности датчика по отношению к ориентации интересующего поля; поперечный магнитный контур. Это иллюстрируется фиг. 11 а. Различные формы вставок, которые включают продольные, поперечные, изогнутые, криволинейные и кольцевые профили, представлены на фиг. 11-14 и 16. Если этих вариантов недостаточно для решения поставленной задачи, следует осуществить соответствующий выбор формы отверстий, а также свойств материала, который помещается в отверстие или во-9 007443 вставку, как это будет пояснено далее. Далее будет приведен также пример отверстия с динамически регулируемым профилем и размерами. Фиг. 15 иллюстрирует характеристики вставок, которые по своим свойствам (таким, как проводимость, магнитная проницаемость, диэлектрическая постоянная) контрастируют с окружающим их материалом корпуса (оболочки). В одном из вариантов настоящего изобретения в качестве материала вставки используется магнитный материал, не вносящий потерь (феррит). При этом толщина вставки может варьироваться от тонкого листа до полной толщины наружной оболочки. Фиг. 16 иллюстрирует вид наружной оболочки зонда, снабженной кольцевыми вырезами. Один кольцевой вырез (слева) расположен в плоскости, перпендикулярной продольной оси зонда. Второй кольцевой вырез (справа) расположен в наклонной поперечной плоскости (с углом наклона относительно продольной оси в пределах 0-90). В соответствии с изобретением могут быть использованы отверстия (вырезы) различной формы. Так, на фиг. 17 представлены варианты в форме песочных часов, в том числе с коническими частями, на фиг. 17 А - с коническими частями, на фиг. 18 - эллиптической формы, а на фиг. 19 - в форме ромба и двойного ромба, на фиг. 20, 20 А - в форме кости, на фиг. 21 - крестовидной формы. На фиг. 22 показаны группы отверстий с продольным и с поперечным смещением; на фиг. 23 представлен вариант крестовидного отверстия с регулируемыми соотношениями ветвей; на фиг. 24 - конкретный вариант такого отверстия, на фиг. 25 - стандартный вариант продольного отверстия; на фиг. 26 - пример отверстия в форме песочных часов. Фиг. 27 иллюстрирует повышение чувствительности по направлению, т.е. показывает,насколько изменяется селективность направленного пропускания магнитного поля через отверстие в зависимости от формы отверстия. Видно, что селективность является более выраженной для полей вблизи поверхности наружной оболочки, причем она будет менее выраженной для поля на удалении от этой поверхности. Заданная направленность чувствительности по отношению к пространственному электромагнитному полю для приемника и генератора достигается комбинированием наборов отверстий и вставок, расположенных во внешней оболочке с продольной и азимутальной ориентацией (см. фиг. 59 и 22). Настоящее изобретение учитывает также эффекты магнитной линзы. Для повышения чувствительности в измерительную систему вводятся магнитные материалы, которым придается форма, подобная форме оптических компонентов, например, линз. Как показано на фиг. 28, магнитная линза с вогнутой входной поверхностью устанавливается в плоскости наружного края наружной цилиндрической оболочки. Подобные магнитные линзы сопрягаются с поперечным магнитным контуром, который, как это показано на фиг. 28, может иметь цилиндрическую геометрию. При этом применяются варианты катушки двух типов, т.е. катушка, намотанная на магнитный материал, и катушка, установленная на магнитной поверхности. Настоящее изобретение предлагает также структуру для симметричной измерительной системы. Фиг. 29 иллюстрирует поперечные вставки, скомбинированные с экранами, содержащими продольные проводящие фокусирующие полоски (полоски направленной фокусировки) на параллельной сетке, расположенной под отверстиями в наружной оболочке. Их функция состоит в управлении направленностью магнитного поля, проходящего сквозь них. На фиг. 29 представлена также наружная оболочка ИПБприбора, отверстия, цилиндрический магнитный компонент и катушка. На фиг. 30 показано поперечное сечение симметричного устройства, в котором использована катушка, соответствующая второму из вариантов, представленных на фиг. 28. Подобная конфигурация представлена также на фиг. 10. Фиг. 30 иллюстрирует отверстия и вставки, скомбинированные с экранами, т.е. проводящие фокусирующие полоски по обеим сторонам катушки, расщепленную плоскую и поверхностную катушку (второй вариант катушки по фиг. 28), цилиндрический магнитный компонент, наружную оболочку, колонну столба бурового раствора и внутренний электромагнитный экран, установленный вокруг этой колонны. На фиг. 31 показано, как параллельная решетка экранов с проводящими полосками, помещенными над поперечными катушками, может иметь иную ориентацию для эффективной фильтрации электрических полей в желаемом направлении. На фиг. 32 представлена схема, использующая расщепленную катушку с координированными полярностями. Фиг. 32 соответствует первому варианту из представленных на фиг. 28 (катушка, намотанная вокруг магнитного материала). Катушка, показанная на фиг. 28 и 32,представляет собой симметрично расщепленную катушку с координированной полярностью. Каждая катушка на фиг. 32 окружена электромагнитным экраном. Катушки намотаны в продольном направлении вокруг цилиндрического магнитного компонента, формирующего поперечный магнитный контур типа показанного на фиг. 6. Показаны также вставки и отверстия в наружной оболочке. В центральной зоне изображен столб бурового раствора. Непрерывный цилиндрический контур является эффективным для приемника. Для придания функциональности, необходимой для генератора, предусмотрена пара зазоров,которые служат для прерывания потока, текущего по магнитному контуру, для того, чтобы эффективно направить этот поток внутрь пласта. При наличии таких зазоров вариант по фиг. 32 преобразуется в вариант по фиг. 33, на которой эти зазоры обозначены, как 1065. Относительные размеры подобного зазора иллюстрируются фиг. 34, из которой видно, что между- 10007443 материалом зазора и магнитопроницаемым материалом, формирующим магнитный контур рядом с зазором, должен существовать достаточно большой контраст в отношении магнитной проницаемости. По длине магнитного контура (т.е. магнитной траектории) может иметься один или более подобных зазоров. Фиг. 35 иллюстрирует катушки, намотанные в соответствии с первым вариантом из представленных на фиг. 28 (т.е. вокруг магнитного материала). Соответствующий магнитный цилиндрический компонент показан также на фиг. 10. Катушка, установленная на поверхность поперечного магнитного контура (в соответствии с вариантом 2 по фиг. 28), изображена на фиг. 6, а катушка, намотанная на магнитный цилиндрический компонент (в соответствии с вариантом 1 по фиг. 28), как уже упоминалось, представлена на фиг. 10. Магнитный цилиндрический компонент, изображенный на фиг. 10 и на других фигурах,представляет собой специальный вариант поперечного магнитного контура. Настоящее изобретение охватывает также и асимметричную измерительную систему. Фиг. 36, 37 и 38 иллюстрируют специальный случай с поперечными полукатушками. Фиг. 36 иллюстрирует катушку, намотанную по варианту 2 (катушка, установленная на поверхность магнитного материала, или, иными словами, "поверхностная" катушка). Измерительная система в этом случае использует магнитную цилиндрическую оболочку, которая образует контур возврата для магнитного потока, генерируемого катушкой, установленной на поверхность магнитного материала. В альтернативном варианте менее активные или неактивные части магнитного цилиндра могут быть удалены с оставлением только магнитной цилиндрической оболочки. Фиг. 36 иллюстрирует также вставки и отверстия, которые дают возможность магнитной энергии проходить через наружную оболочку. Далее на фиг. 36 иллюстрируется положение направляющих фокусирующих полосок (в виде параллельной проводящей сетки, показанной на фиг. 31). Показано также положение оси симметрии. Обозначено также направление потока вне зонда. На фиг. 37 представлены две катушки, намотанные по варианту 1 (т.е. намотанные в продольном направлении вокруг магнитного материала) и расположенные симметрично в цилиндрической оболочке. Эти катушки генерируют магнитные потоки, ориентированные в противоположных направлениях. В остальном фиг. 37 аналогична фиг. 36. Здесь также обозначено направление потока вне зонда и показана ось симметрии. Фиг. 38 соответствует специальному подварианту варианта по фиг. 37. Здесь имеется единственная катушка, намотанная вокруг цилиндрической магнитной оболочки. Настоящее изобретение охватывает также варианты с укороченной длиной магнитных контуров по сравнению с полной магнитной цилиндрической оболочкой. На фиг. 39 показано поперечное сечение магнитной рамы, представленной на фиг. 40 в перспективном изображении. Магнитная рама формирует магнитный контур, в состав которого входит также цилиндр из магнитного материала, подобный показанному на предыдущих фигурах. Как видно из фиг. 40,магнитная рама содержит на своих противоположных концах кольца, соединенные двумя продольными стержнями, расположенными на противоположных сторонах колец. Имеются также две симметричные катушки с координированными полярностями, установленные на каждой стороне рамы (первая катушка на ее верхней стороне и вторая катушка - на нижней). Показано также направление магнитных потоков на верхней и на нижней сторонах рамы (фиг. 39). На фиг. 41 А, 41 В и 41 С представлены соответственно варианты с продольными противолежащими магнитными стержнями, коаксиальными кольцами и цилиндрическими оболочками. Все эти варианты обеспечивают укороченные поперечные магнитные контура. Еще один вариант, альтернативный по отношению к схемам, показанным на фиг. 39 и 40, иллюстрируется фиг. 42 и 44. Две симметричные катушки (соответствующие варианту 2 по фиг. 28) с координированными полярностями размещены в наружной поверхности каждого из двух противолежащих стержней в составе магнитной рамы, показанной на фиг. 44 (и аналогичной раме по фиг. 40). Фиг. 43 и 45 представляют собой схематичные изображения, поясняющие, каким образом одна, две или более катушек могут быть установлены в наружной поверхности соответствующих магнитных стержней. На фиг. 45 показано, как можно скомбинировать три системы, представленные на фиг. 36 (с катушками по варианту 2, фиг. 28). Фиг. 46 иллюстрирует, как три пары катушек (по варианту 1, фиг. 28) могут быть установлены в трех цилиндрических секциях магнитной цилиндрической оболочки, разделенной зазорами и представляющей комбинацию трех систем катушек, показанных на фиг. 37. Аналогичным образом, фиг. 47 иллюстрирует, как можно скомбинировать три системы катушек типа показанных на фиг. 38 (по варианту 1, фиг. 28). Фиг. 48 и 49 демонстрируют набор относительных радиальных положений для расщепленной пары катушек. На фиг. 48 относительные радиальные и угловые положения пар катушек (по варианту 2, фиг. 28) варьируются в пределах от 180 (симметрично относительно продольной оси зонда - см. фиг. 30) до 0 (катушки совмещены, что соответствует варианту по фиг. 36). Аналогичным образом на фиг. 49 относительные радиальные и угловые положения пар катушек (по варианту 1, фиг. 28) варьируются в пределах от 180 (симметрично относительно продольной оси зонда см. фиг. 32) до 0 (катушки совмещены, что соответствует варианту по фиг. 38). Настоящее изобретение обеспечивает возможность измерений электромагнитных полей как на высоких, так и на низких частотах. Фиг. 50 и 51 иллюстрируют поля, которые в типичном случае представляют интерес для измерений на высокой и низкой частоте соответственно. На фиг. 50 показано измере- 11007443 ние поля на высокой частоте. На этой фигуре продольному отверстию (продольной вставке) сопоставлены азимутально ориентированное (поперечное) электрическое поле и продольно ориентированное магнитное поле. Кроме того, на фиг. 50 поперечному отверстию (поперечной вставке) сопоставлены продольное электрическое поле и азимутальное (поперечное) магнитное поле. На фиг. 51 показано измерение поля на низкой частоте. Главное отличие заключается в более глубоком проникании полей в пласт,причем, как показано на данной фигуре, поля расположены по нормали к отверстию и к поверхности зонда. Настоящее изобретение позволяет использовать электрический датчик в комбинации с отверстиями и вставками, предусматриваемыми изобретением. Фиг. 52 иллюстрирует электрическое поле, измеряемое через электромагнитное окно в виде поперечно ориентированного отверстия. Фиг. 53 иллюстрирует электрическое поле, измеряемое через наклонное окно. Аналогично, было показано, что обычные продольные отверстия позволяют проводить измерения электрического поля, параллельного отверстию(электромагнитному окну). Фиг. 54 иллюстрирует продольное сечение зонда с "Т-образной" антенной, воспринимающей электрическое поле и расположенной под вырезом, который выполнен в наружной оболочке и образует электромагнитное окно. Сигнал, принимаемый антенной, подается по заземленному коаксиальному кабелю на предусилитель, который формирует усиленный сигнал VE. Показан также столб бурового раствора. В аналогичном варианте по фиг. 55 используется "L-образная" антенна для улавливания электрического поля. Подобным же образом вариант по фиг. 56 использует тороидальный датчик (описанный в работеKarinski, представленной на конференции SPWLA-2001). Этот датчик электрического поля показан в согласованном положении относительно продольного отверстия или вставки. На фиг. 57, соответствующей осевому продольному сечению зонда, иллюстрируется тороидальный датчик, в котором используется сердечник ленточного профиля с круглым или овальным поперечным сечением. На фиг. 58 представлено поперечное сечение плоскостью В-В, перпендикулярной продольной оси зонда. На фиг. 58 показаны также наружная оболочка и столб бурового раствора. Настоящее изобретение обеспечивает также создание измерительной системы с наборами генераторных и приемных катушек. На фиг. 59 упрощенно изображена измерительная система, содержащая наборы отверстий для генераторной и приемной частей (генераторных и приемных отверстий). Более конкретно, на фиг. 59 представлены одно отверстие для генераторной части и два отверстия (отверстия 1 и 2) для приемной части. При этом способ и прибор по настоящему изобретению позволяют выполнять измерения в следующих сочетаниях: (1) измерение отношений амплитуд для любой пары принятых сигналов; (2) измерение разности фаз для любой пары принятых сигналов; (3) использование любой комбинации приемных вырезов или отверстий; (4) измерения с использованием любого порядка расположения генераторных и приемных отверстий (с одним или более отверстиями в каждом наборе); (5) использование любого порядка расположения и ориентации генераторных и приемных отверстий; (6) использование вариантов (1)-(5) в продольной ориентации; (7) использование вариантов (1)-(5) в азимутальной ориентации; (8) измерение перекрестных компонентов при различных ориентациях приемников; (9) измерение перекрестных компонентов при различных азимутальных положениях приемников. Возвращаясь к фиг. 11-13, можно отметить, что фиг. 11 иллюстрирует цилиндрический корпус 1001 зонда с продольными вырезами 1000, которые могут быть заполнены материалом вставки или оставаться незаполненными. На фиг. 12 изображены поперечные вырезы 1002, которые также могут быть заполнены материалом вставки или оставаться незаполненными. На фиг. 13 представлены изогнутые вырезы 1006, отклонение которых от прямолинейной формы увеличивается с увеличением расстояния от центра к краю. Эти вырезы также могут быть заполнены материалом вставки или оставаться незаполненными. Фиг. 14 иллюстрирует криволинейные вырезы 1009 и 1008, которые могут быть заполнены материалом вставки или оставаться незаполненными. Как показано на фиг. 15, известны вставки типа вставки 1003,имеющие переменную глубину. Толщина 1005 вставки выбрана меньшей или равной толщине 1007 стенки. На фиг. 16 представлен аналогичный кольцевой вырез 1010 и наклонный кольцевой вырез 1011. Фиг. 17 иллюстрирует влияние формы выреза на избирательность ослабления генерируемых или принимаемых полей, ассоциированных с вырезами выбранной формы. Например, контур 1017 ослабления (см. фиг. 27), соответствующий прямоугольному вырезу 1000 (см. фиг. 11), имеет меньшую селективность, чем контур 1018 ослабления, соответствующий вырезу 1012 в форме песочных часов (фиг. 17). Каждая форма выреза, предлагаемая в рамках настоящего изобретения, обеспечивает отличный от других, т.е. уникальный профиль ослабления при прохождении через наружную оболочку по отношению к антенному генератору и приемнику, находящимся внутри корпуса зонда. Фиг. 17 и 17 А иллюстрируют варианты вырезов 1012, 1013 и 1014 в форме песочных часов. На фиг. 18 представлен вырез 1015 эллиптической формы. Фиг. 19 иллюстрирует вырезы 1021 и 1022 в форме ромба и двойного ромба. На фиг. 20, 20 А представлены дополнительные варианты вырезов 1023, 1024, соответствующих настоящему изобретению. На фиг. 21 показан вырез крестовидной формы, имеющий горизонтальную часть 1025 и вертикальную часть 1026. Соотношение длин горизонтальной и вертикальной частей определяет эффективный- 12007443 угол ориентации проекции измеряемого или генерируемого электрических и магнитных полей относительно продольной оси зонда. Уголдля вектора Ет электрического поля определяется, как arctg(длина вертикальной части/длина горизонтальной части), т.е. Ет = Ev + Ен . Настоящее изобретение позволяет работать на высоких и низких частотах и измерять переходные сигналы во временной области, а также индукцию и распространение в частотной области. Использование частотной области позволяет производить измерение полей, тангенциальных к поверхности зонда. Крестовидный вырез, благодаря суперпозиции вертикальных и горизонтальных компонентов, является эквивалентом изогнутых вырезов. На фиг. 22 представлена группа 1032 вырезов с вариацией ориентации, взаимно смещенных относительно продольного направления, и группа 1034 вырезов с вариацией ориентации, взаимно смещенных по азимуту. Такая схема позволяет согласовать измерительную ось с осью слоя в пласте. В соответствии с предпочтительным вариантом предусматривается несколько подобных групп, причем для конкретного режима генерации или приема используется только одна такая группа или все группы по отдельности или совместно. На фиг. 23 показан крестовидный вырез, который выполнен с возможностью переключения, соответствующего изменению длины вертикальной и горизонтальной частей данного выреза и тем самым изменению коэффициента ослабления. Ключи 1036 изменяют длину вырезов 1037 и 1038. Каждый такой ключ производит закорачивание, что эффективно изменяет длину выреза. На фиг. 24 ключи 1040 изображены в закрытом положении, а ключи 1041 - в открытом положении. Таким образом, эффективная площадь выреза соответствует только площади выреза, занятой открытыми ключами 1041, вплоть до первого закрытого ключа 1040, включая зону этого ключа. Фиг. 28 иллюстрирует магнитную линзу 1042 и два варианта конфигурации катушки. Вариант 1(магнитный сердечник) соответствует тому, что катушка 1046 намотана вокруг магнитной линзы 1042, а вариант 2 (катушка на поверхности) соответствует установке магнитной катушки на поверхности. Катушки 1044, соответствующие второму варианту, установлены на поверхности магнитного тела 1045 и снабжены магнитной линзой 1042. На фиг. 28 показан также столб 1048 бурового раствора и магнитный материал 1045, который является продолжением магнитного контура за магнитной линзой 1042. На фиг. 29 показана катушка 1056 по второму варианту с поперечными вырезами и вставками 1050, а также полоски 1051 направленной фокусировки (т.е. экран). Направление поля определяется угловым положением полосок 1051 направленной фокусировки. Наружная оболочка 1054 снабжена вырезом 1050. Поперечное сечение варианта, показанного на фиг. 29, представлено на фиг. 30. Полоски (экраны) направленной фокусировки расположены по одной с каждой стороны катушек 1059. Катушки предпочтительно расщеплены симметрично и параллельно цилиндру 1045. На фиг. 32 представлена конфигурация, в которой катушки 1060 (по варианту 1, фиг. 28) и экраны 1080 расположены вокруг магнитного материала 1062. На фиг. 31 показана поперечная катушка 1062,имеющая продольную ось, параллельную корпусу зонда, а также фокусирующая полоска (экран) 1064. Экран ориентирован под углом 1065 относительно продольной оси зонда. Тем самым направленная чувствительность катушки к полю оказывается ориентированной в предпочтительном направлении. В предпочтительных вариантах для получения желательной ориентации поля применяется согласованный набор вырезов и группа экранов. Экраны усиливают направленную чувствительность к полю, достигнутую за счет использования вырезов соответствующей формы, расположенных определенным образом относительно друг друга, как это было описаны выше. Предусмотрена возможность включения вырезов и экранов для их одновременного или индивидуального использования с целью получения направленного сигнала. Эта возможность особенно полезна в применениях, связанных с геонавигацией. Возвращаясь к фиг. 32, можно отметить, что она иллюстрирует конфигурацию приемника, в которой катушка 1060 намотана вокруг магнитного материала 1062. Показаны также полоски (или экраны) 1064 направленной фокусировки, причем с помощью экранов 1080 катушка 1060 защищена от нежелательных полей. На фиг. 33 иллюстрируется конфигурация генератора, у которой предусмотрен зазор 1065 для того, чтобы обеспечить подачу потока внутрь пласта. Этот зазор 1065 иллюстрируется фиг. 34 для случая, когда магнитная проницаемость 1 зазора намного меньше, чем магнитная проницаемость 2 магнитного материала 1062. Фиг. 35 иллюстрирует генератор, использующий симметрично расщепленную катушку для уменьшения вихревых токов, намотанную на поперечный магнитный контур типа показанного на фиг. 6 и на магнитный цилиндр (показанный на фиг. 10). Как видно из фиг. 35, имеются полоска 1064 направленной фокусировки и зазор 1065. На фиг. 36 представлена асимметричная конструкция, в которой присутствует только наиболее активная часть 1045 магнитного цилиндра. Эта часть отогнута наружу для того, чтобы получить заданный профиль магнитного поля путем уменьшения магнитного импеданса. Катушка 1060 намотана снаружи сохраненной части магнитного цилиндра 1045. Полоска направленной фокусировки служит в качестве селективного экрана, обеспечивающего фокусировку магнитного поля. Фиг. 37 иллюстрирует схему с двумя катушками, намотанными на часть цилиндра 1045. Фиг. 38 иллюстрирует схему с единственной катушкой 1060, намотанной на часть цилиндра 1045. Следует отметить, что структура по фиг. 38 воспринимает тангенциальное поле М на высоких частотах.- 13007443 Фиг. 39 иллюстрирует концы 1075 ферритного магнитного контура. На фиг. 40 изображена магнитная рама, представляющая собой составную часть магнитного цилиндра. Магнитная рама заключает в себе катушку и магнитный поток, ассоциированный с этой катушкой. Рама предотвращает контакт катушки с корпусом зонда и с поперечным магнитным контуром, заключенным внутри обмотки катушки. Фиг. 41 А, 41 В и 41 С иллюстрируют дополнительные субструктуры магнитного цилиндра по изобретению, формирующие поперечный магнитный контур. На фиг. 42 показана комбинация пары симметричных катушек 1069 и магнитной рамы 1075. Фиг. 44 иллюстрирует пару симметричных катушек 1060,установленных на верхней части магнитной рамы 1075. Фиг. 43 иллюстрирует выполнение магнитной рамы 1075 для случая набора из трех катушек, которые установлены на соответствующую поверхность или намотаны на магнитный цилиндр. При этом одна, две или три катушки, устанавливаемые на поверхность или наматываемые на магнитные цилиндры, могут быть сопряжены одна с другой или функционировать независимо. Фиг. 45 иллюстрирует три устанавливаемые на поверхность катушки 1060 при наличии зазоров,разделяющих секции магнитного цилиндра 1075. Фиг. 46 иллюстрирует три симметричные пары катушек, намотанных на магнитные центры, имеющиеся на секциях соответствующей части цилиндра 1075. На фиг. 47 показаны одиночные катушки, намотанные на магнитные центры, имеющиеся на секциях соответствующей части цилиндра. Фиг. 48 иллюстрирует три схемы расположения катушек по варианту 2,фиг. 28, в соответствии с которыми угловое расстояние между катушками составляет 180, 180- и 0. На фиг. 49 показаны три схемы расположения для катушек, намотанных на магнитные центры (вариант 1, фиг. 28), в соответствии с которыми угловое расстояниемежду катушками изменяется от 180 до 0. Таким образом, настоящее изобретение охватывает комбинации экрана и цилиндра, экрана и вставки/выреза или экрана, вставки/выреза и цилиндра. В предпочтительном варианте экран является активным и способным отключаться, т.е. экран является селективно активируемым. Включаемый/отключаемый экран позволяет осуществить разворот направления магнитного диполя при приеме или генерации магнитного потока в зонде. С помощью ключей можно также динамически изменять геометрию и размеры вырезов. Высокочастотные индукционные поля, имеющие меньшую глубину проникания, измеряются для получения данных об их распространении и для получения высокочастотных спектров во временной области, с использованием схемы, показанной на фиг. 50. Продольное магнитное поле Hz 1093 измеряют с использованием продольного выреза 1091, который ориентирован параллельно продольной оси зонда 1095, тогда как поперечное магнитное поле Н 1094 измеряют с использованием поперечного выреза 1092. Следует отметить, что полю Hz соответствует перпендикулярный ему компонент Е 1096 электрического поля, тогда как полю Н соответствует перпендикулярный ему компонент Ez 1097 электрического поля. Фиг. 51 иллюстрирует измерения излучаемых пластом низкочастотных полей Нr, имеющих большую глубину проникания. Для этой цели применяется поперечный магнитный контур, т.е. поле Нr измеряют с использованием продольного и поперечного вырезов 1091, 1092. На фиг. 52 и 53 показаны соответственно вырез 2000 в форме поперечно ориентированных песочных часов и вырез 2001 в форме наклонных песочных часов. Фиг. 54 иллюстрирует "Т-образную" антенну 2002, расположенную под поперечным вырезом 2000(аналогичном показанному на фиг. 52) и служащую для измерения поля Ez. Фиг. 55 иллюстрирует "Lобразную" антенну 2005, расположенную под поперечным вырезом 2004 и служащую для измерения поля Ez. На фиг. 56, 57 и 58 иллюстрируется вырез 2010 в форме продольно ориентированных песочных часов, обеспечивающий возможность приема электрического поля Е 2013 датчиком 2011 электрического поля. Следует обратить внимание на экран 2014, образованный параллельными проводниками, соединенными на одном конце и ориентированными перпендикулярно по отношению к электрическому полю,подлежащему измерению. Вырезы 2003, 2004 и 2010 могут быть ориентированы в продольном, поперечном и наклонном направлениях (см. также фиг. 52 и 53). Использование перечисленных ориентации вырезов позволяет соответственно измерять поля Е, Ez, а также комбинации Е и Ez. Уже обсуждавшаяся выше фиг. 59 иллюстрирует расположение комплекта генераторов и приемников, которые используются для создания измерительной системы с двойной компенсацией. Как показано на фиг. 59, данная конфигурация содержит множество генераторов Т 1, Т 2, Т 3 и т.д. и множество приемников R1, R2, R3 и т.д. В качестве примера примем следующее расположение генераторов и приемников вдоль продольной оси зонда: Т 1, Т 3, R1, R2, Т 4 и Т 2. Измерения с двойной компенсацией осуществляются путем запуска генератора Т 1 и выполнения парных измерений с использованием остальных катушек. Затем производится запуск Т 2, расположенного на противоположном конце, и выполнение симметричных измерений с противоположной стороны. Например, при запуске Т 1 прием производится на Т 3, R1,Т 4 и R2. Следует обратить внимание на то, что одна и та же катушка может быть использована и как приемник, и как генератор. Именно поэтому, для приема могут быть использованы катушки Т 3 и Т 4. Измерения с двойной компенсацией осуществляются путем измерения отношения амплитуд и разности фаз для сигналов, полученных от R1 и R2; R2 и Т 4; Т 3 и R1; R1 и Т 4; Т 3 и R2. Затем аналогичным образом первичный сигнал посылается от Т 2 и принимается на Т 4, R2, R1 и Т 3. Измерения с двойной компенса- 14007443 цией осуществляются путем измерения отношения амплитуд и разности фаз для сигналов, полученных от R2 и R1; Т 4 и R2; R1 и Т 3; Т 4 и R1; R2 и Т 3. В общем случае подобные измерения можно осуществить, направляя сигнал от Т 1 на любую парную комбинацию антенн, расположенных между Т 1 и Т 2, и направляя сигнал от Т 2 на соответствующую симметричную парную комбинацию антенн, расположенных между Т 1 и Т 2. Подобные соответствующие симметричные измерения, полученные для сигналов как от Т 1, так и от Т 2, используются для компенсации влияния давления и температуры на результаты измерений. Например, производится генерация сигнала катушкой Т 1, а сигнал измеряется на R1 и R2. Затем осуществляется запуск Т 2 и измеряется отклик посредством R2 и R1. Использование множества приемников и генераторов, а также измерения с двойной компенсацией обсуждаются в патентах США 5892361 и 5574374. В соответствии с предпочтительным вариантом определяется отношение амплитуд, измеренных катушками R1 и R2, на заданной частоте. Измеряется также смещение во времени во временной области для сигналов, полученных на R1 и R2. Измеряется также разность амплитуд в частотной области с применением единственной частоты. Данный способ может охватывать множество частот. Использование компенсированных измерений повышает качество исходных данных, а также чувствительность к параметрам пласта. Тем самым улучшаются возможности интерпретации данных и качество результатов. На фиг. 60 представлен прибор для измерения магнитного поля в заданном направлении. Как видно из фиг. 60, в приборе имеется множество узлов катушек для измерения Н 0, Н 30, Н 60 и Н 90. Каждый узел катушки содержит катушку 2104, отверстие 2102 и экран 2100. Каждый такой узел установлен под углом, соответствующим заданному направлению (углу) магнитного поля. В неограничивающем примере,представленном на фиг. 60, узлы катушки настроены на магнитные поля, составляющие углы 0, 30, 60 и 90 с продольной осью зонда. Направленные измерения обеспечивают разрешение геологических и нефтегазоносных характеристик пласта. Набор узлов катушки может быть распределен в продольном направлении (как показано на фиг. 60) или по азимуту. Как показано на фиг. 61, катушка может быть образована множеством витков, выполненных в пределах многослойной гибкой печатной платы. Такая цельная многослойная печатная плата в сечении показана на фиг. 62. Видно, что эта гибкая печатная плата содержит витки 2108 катушки, разделенные изолирующими/защитными слоями 2106. При наличии трех витков используются четыре изолирующих/защитных слоя, причем между каждой парой таких слоев имеется единственный виток катушки. На фиг. 63 представлено перспективное изображение гибкой печатной платы, содержащей N изолирующих слоев и М витков катушки. Гибкая печатная плата, представленная на фиг. 64, дополнительно содержит магнитный слой (выполняющий функцию магнитного цилиндра) и катушку, устанавливаемую на поверхность (т.е. соответствующую типу 2 по фиг. 28), расположенную на указанном магнитном слое. Гибкая печатная плата, показанная на фиг. 65, содержит настраиваемые и переключаемые компоненты 2112 и/или фокусирующие магнитные линзы, или магнитный контур 2114, установленный на гибкой печатной плате. Гибкая печатная плата, показанная на фиг. 66, содержит катушку и ключ 2116, за счет переключения которого происходит образование катушки 2108 или ее размыкание. Таким образом, в конструкции,показанной на фиг. 66, может иметься множество катушек во множестве слоев. При этом за счет соответствующих переключений можно выбрать желаемое направление, соответствующее наибольшей чувствительности по отношению к магнитному полю. Другими словами, можно замыкать и размыкать витки катушки в единственном слое или во множестве слоев. На фиг. 67 и 68 показана гибкая печатная плата,заключающая в себе катушку и дополнительно содержащая экранирующий слой 2118, в который входят катушка и изолирующие слои, способные включаться и выключаться. На фиг. 69 представлена катушка,у которой виток 2119 распложен в отдельном слое, причем плоскость катушки перпендикулярна плоскости гибкой печатной платы. Аналогичным образом в плоскости, перпендикулярной плоскости гибкой печатной платы, может быть сформировано множество витков. Как показано на фиг. 70, между витками катушки может находиться магнитный слой; в результате гибкая печатная плата будет содержать катушку, намотанную на магнитный материал (т.е. соответствующую типу 1 по фиг. 28). На фиг. 71 и 72 проиллюстрирована многослойная гибкая печатная плата, в которой виток меняет свое направление с переходом в другой слой; таким образом может быть сформирована многовитковая катушка. Фиг. 73 иллюстрирует в эскизной форме конфигурацию с генераторными и приемными катушками в предпочтительном варианте, соответствующем индукционному каротажному прибору DExplorer(3DEX) фирмы Baker Hughes, которая является заявителем настоящего изобретения. Три имеющихся ортогональных генератора 1101, 1103, 1105 (обозначенных также, как Тх, Tz и Ту) установлены в порядке,показанном на фиг. 73. Три генератора создают магнитные поля по трем направлениям в трехмерном пространстве. Индексы х, у, z определяют ортогональную систему координат, которая задается направлениями нормалей к генераторам. Ось z выбирается совпадающей с продольной осью зонда; соответственно, оси х, у соответствуют взаимно перпендикулярным направлениям в плоскости, перпендикулярной указанной оси. С каждый генератором 1101, 1103, 1105 ассоциирован один из приемников 1111, 1113 и 1115 (обо- 15007443 значенных также, как Rx, Rz и Ry). Эти приемники находятся в положениях, согласованных с ортогональной системой, заданной нормалями к генераторам, и расположены в порядке, показанном на чертеже. Приемники Rx, Rz и Ry осуществляют измерения соответствующих магнитных полей Нxx, Нzz и Нуу. В приведенных обозначениях магнитных полей первый индекс указывает направление генератора, а второй - направление приемника. В дополнение, приемники Rz и Ry измеряют перекрестные компоненты Нху и Hxz магнитного поля, формируемого генератором Тх (1101). Данный вариант осуществления изобретения способен работать как на единственной частоте, так и на множестве частот. В качестве иллюстрации чувствительности и направленности прибора 3DEX на фиг. 74 представлена конфигурация пласта; соответствующие данные о полученных откликах магнитных полей приведены в табл. 1. Таблица 1 Формация, представленная на фиг. 74, соответствует двум вариантам трехслойной среды, обозначенным, как пример 1 и пример 2. В обоих случаях средние слои 1213 и 1223 имеют толщину 1 м и удельное сопротивление, составляющее в горизонтальной плоскости (Rh) и в вертикальной плоскости(Rv) соответственно 4 Омм и 10 Омм. В примере 1 значения Rh и Rv составляют в верхнем слое 1211 1 Омм, а в нижнем слое 1215 2 Омм. В примере 2 значения Rh и Rv меняются местами для верхнего и нижнего слоев, т.е. составляют в верхнем слое 1221 2 Омм и в нижнем слое 1225 1 Омм. В обоих случаях относительный наклон скважины составляет 90 (скважина горизонтальна), а азимутальный угол равен 30. Конфигурация катушек для рассматриваемых примеров приведена на фиг. 87. При этом катушкаTz ориентирована перпендикулярно плоскости страницы; катушка Тх (1501) ориентирована таким образом, что ее нормаль образует угол 30 с вертикальным направлением, а катушка Ty (1502) ориентирована таким образом, что ее нормаль образует с вертикальным направлением угол 60. В табл. 1 показаны отклики магнитных полей применительно к прибору 3DEX, полученные при установке прибора в середине центрального слоя. Отклики нормализированы относительно единичного момента генератора-приемника и соответствуют частоте возбуждения, равной 20 кГц. Нормализированные отклики полей представлены в единицах, соответствующих А/м. Представленные простые результаты демонстрируют, что хотя поля Нxx, Нуу и Нzz нечувствительны к направленности, компоненты Нху иHxz чувствительны к направленности в горизонтальной, вертикальной и наклонной скважине. Обладая этим знанием, специалист в данной области может определить, находится ли слой выше или ниже прибора, а также, с какой стороны от траектории вертикальной, горизонтальной или наклонной скважины расположен этот слой. Таким образом, подобное знание может быть использовано специалистом для целей геонавигации. На фиг. 88 представлена конфигурация зонда, использованная в примерах 3-11, представленных на фиг. 75-83. В данном случае катушка Tz ориентирована перпендикулярно плоскости страницы (как и на фиг. 87). Однако изменена ориентация поперечных генераторов, а именно - катушка Тх (1601) ориентирована по нормали к плоскости генератора, причем по вертикали, а катушка Ту (1602) ориентирована по нормали к плоскости генератора, причем в горизонтальном направлении. Фиг. 75 иллюстрирует пример 3, соответствующий типичной анизотропной турбидитной последовательности слоев. Литологическая последовательность для данной модели сверху вниз соответствует глинистому сланцу, массивному песчанику, с последующим переходом к песчано-глинистой последовательности с низким удельным сопротивлением и электрически анизотропной. Удельные сопротивления для данной структуры пласта приведены в табл. 2. Следует отметить, что на фиг. 75-81 не показана зависимость откликов от перемещения зонда по длине скважины; каждая из фигур соответствует горизонтальной скважине. Графики, представленные на данных фигурах, соответствуют отклику зонда, находящегося в горизонтальной скважине в конкретном положении внутри многослойной среды, задаваемом на графиках горизонтальной осью. Представленная последовательность соответствует шести слоям. Удельное сопротивление всех этих слоев, за исключением пятого слоя, является изотропным. Анизотропный пятый слой (лежащий на глубине от 3,7 до 7,3 м) характеризуется значениями Rh = 1,5 Омм и Rv= 5 Омм. Зонд работает на различных частотах. На графиках приведены только данные для 20 кГц. В толстых слоях, границы которых удалены от зонда более,чем на 1,5 м, отклик Нxz (1301) равен нулю. Отклик Нxz начинает становиться чувствительным к границе слоя, когда эта граница находится в пределах 1,5 м от зонда. Если зонд переходит из области с малым удельным сопротивлением в область с высоким удельным сопротивлением, значение Hxz становится отрицательным (1303). Аналогично, когда зонд переходит из области с высоким удельным сопротивлением в область с низким удельным сопротивлением, значение Нxz является положительным (1305 и 1307). Отклик Нzz претерпевает отклонение в положительную сторону (1310) в анизотропном (пятом) слое пласта, но затем испытывает еще большее отклонение при входе зонда в изотропный шестой слой (1312). Можно провести сравнение между примером 3 (фиг. 75) и примером 4 (фиг. 76). На фиг. 76 показана структура слоев, обладающая удельным сопротивлением, которое является полностью изотропным во всех слоях, включая и изотропный пятый слой. Удельные сопротивления слоев данной структуры табулированы в табл. 3. Таблица 3 В примере 4 значения и Rv, и Rh для пятого слоя равняются 1,5 Омм. Компонента Нxz на фиг. 76 не имеет существенных отличий от отклика Нxz для примера 3 (фиг. 75), даже во время переходов в изотропный пятый слой и из него. Однако пересечение зондом границы между четвертым и пятым слоями оказывает заметное влияние на компоненту Hzz. При сравнении участков 1310 на фиг. 75 с участком 410 на фиг. 76 можно судить о том, что анизотропия оказывает ослабляющее воздействие на компоненту Нzz. Фиг. 77 иллюстрирует последовательность слоев, которая имеет только одно отличие от примера 4,представленного на фиг. 76, а именно, для фиг. 77 значения горизонтального и вертикального удельного сопротивления для первого слоя составляют 2 Омм, тогда как соответствующие значения для фиг. 76 равны 0,6 Омм. Сводка удельных сопротивлений для данной структуры приведена в табл. 4. Для новой формации, соответствующей фиг. 77, имеющей меньшую разность между удельными сопротивлениями первого и второго слоев, имеет место меньшее изменение компоненты Hxz при переходе от первого слоя ко второму (участок 503) по сравнению с участком (403) на фиг. 76. Размер отрицательного отклонения Нzz (участок 511) также сокращается по сравнению с аналогичным отклонением(участок 411) на кривой 76. Структура слоев, характеризуемая фиг. 78, также имеет единственное, но иное отличие от структуры, соответствующей фиг. 76. Применительно к фиг. 78 шестой слой характеризуется значениями Rh иRv, равными 2 Омм, вместо 0,8 Омм для структуры, соответствующей фиг. 76. Сводка удельных сопротивлений для данной структуры приведена в табл. 5. Таблица 5 В то время как для фиг. 76 пятый слой обладает большим удельным сопротивлением, чем шестой слой, для фиг. 78 шестой слой имеет большее удельное сопротивление во всех направлениях. Как следствие, отклонение Hxz (участок 607) имеет противоположную направленность по отношению к соответствующему отклонению на фиг. 76 (участок 407). Аналогичное изменение направленности отклонения при переходе зонда из пятого в шестой слой имеет место и для отклика компоненты Нzz (как видно из сравнения участков 610 и 410 на фиг. 78 и 76 соответственно). Фиг. 79 соответствует наличию переходной зоны с линейно изменяющимся удельным сопротивлением, которая находится в интервале между отметками 0 и 3 м, т.е. между слоями с относительно низким и относительно высоким удельными сопротивлениями (1 и 11 Омм). Данные об удельном сопротивлении слоев этой структуры приведены в табл. 6. Таблица 6 Удельное сопротивление на всех уровнях является изотропным. Отклонение Hxz зависит от профиля проводимости. В начале переходной зоны отклонение Нxz (участок 1703) является значительным в связи с большим наклоном профиля удельной проводимости (обратного профилю удельного сопротивления).- 18007443 В конце этой зоны наклон данного профиля уменьшается; как следствие по отклику Нxz (участок 1705) не обнаруживается переход в третий слой. В рассмотренном примере отклонение для рассматриваемой зоны в целом отрицательно, поскольку имеет место рост удельного сопротивления. На фиг. 80 иллюстрируется пример толстого резистивного слоя, находящегося между двумя проводящими слоями. Данная последовательность слоев соответствует верхнему слою глинистых пород, среднему толстому резистивному слою песчаника и нижнему слою глинистых пород. Удельные сопротивления слоев данной структуры представлены в табл. 7. Таблица 7 Отклонение Нxz (1801) на границе раздела, соответствующей 0 фут., является отрицательным и имеет тот же порядок, что и соответствующее отклонение, показанное на фиг. 75. Аналогичным образом, на границе между слоями, соответствующей 25 фут., отклонение Нxz (участок 803) является положительным, поскольку зонд переходит в слой с меньшим удельным сопротивлением. Отклик Нzz в целом согласуется с результатами, представленными на фиг. 76. На фиг. 81 представлена ситуация, обратная по отношению к варианту по фиг. 80, т.е. соответствующая проводящему слою, находящемуся между двумя резистивными слоями. Удельные сопротивления слоев данной структуры представлены в табл. 8. Таблица 8 Сигнал Hxz имеет положительное отклонение на участке 1901, на котором имеет место уменьшение удельного сопротивления с ростом глубины; на участке 1903, где зависимость удельного сопротивления от глубины положительна, имеется отрицательное отклонение. На фиг. 82 и 83 приведены кривые отклика для случая горизонтальной скважины, центрированные в средней точке (соответствующей глубине 5 фут.) второго слоя, аналогичного соответствующему слою на фиг. 76. В горизонтальном положении расположенный выше слой характеризуется удельными сопротивлениями, отличными от соответствующих значений в слое, расположенном ниже. Это проявляется в магнитных откликах. Положение зонда является статичным, причем он разворачивается на 180 вокруг своей оси. Фиг. 82 соответствует работе прибора на частоте 200 кГц. Поскольку зонд статичен и горизонтален, отклик Hzz (график 1001) при развороте зонда остается постоянным. Компоненты Нуу (график 1003) и Нхх (график 1005) при развороте зонда осциллируют, причем их значения изменяются в противоположных направлениях относительно среднего значения. Можно показать, что средние значения Нхх и Нуу соответствуют постоянной величине, не зависящей от угла разворота. Однако на значения откликов оказывают влияние наклон зонда, его местоположение и тип формации. Угловой период осцилляции Нxx и Нуу соответствует половине угла разворота зонда. Графики Hxz(1007) и Нyz (1009) также осциллируют, но с периодом, соответствующим полному развороту зонда (т.е. 360). Графики на фиг. 83 получены для той же физической конфигурации, что и на фиг. 82, за исключением того, что прибор работал на частоте 20 кГц. Поведение всех компонентов аналогично предыдущему случаю (примеру 10). Угловой период осцилляции Нуу (график 1103) и Нxx (график 1105) соответствует половине полного разворота (т.е. углу 180). Графики Нxz (1107) и Нyz (1109) также осциллируют, но с периодом, соответствующим полному развороту зонда (т.е. 360). При этом уровни сигналов на частоте 20 кГц ниже, чем на частоте 200 кГц. Кроме того, на фиг. 83 значения компонент Нхх(1105) и Нуу (1103) больше, чем у компоненты Hzz(1101). На фиг. 84 приведен эскиз многокомпонентного индукционного прибора 3DEX в вертикальной скважине. Пласт содержит последовательность горизонтальных чередующихся слоев песчаника (1220),- 19007443 обладающих высоким общим удельным сопротивлением (Rt) и глинистых слоев (1222), обладающих низким общим удельным сопротивлением (Rt). Внутри ствола скважины в иллюстративных целях изображены две генераторные катушки. Верхняя катушка 1201 создает отклик 1211, который расположен в плоскости, содержащей вертикальную линию. Этот отклик следует обозначать, как Нxx или Нуу, причем он является функцией Rh и Rv. Нижняя катушка 1203 создает отклик 1213, который полностью находится в горизонтальной плоскости. Этот отклик Hzz будет являться функцией только Rh. На фиг. 85 а представлена модель удельного сопротивления для среды, вертикальная и горизонтальная составляющие удельного сопротивления которой обозначены, как 1301 а и 1301b. Модель имеет три анизотропных интервала, обозначенных, как 1303, 1305 и 1307, на которых вертикальная составляющаяRv превышает горизонтальную составляющую Rh. На фиг. 85b представлены отклики, соответствующие кажущейся проводимости для компоненты Нхх (1311) в рамках анизотропной модели по фиг. 85 а. Приведен также график 1313 для компоненты Нxx в случае модели удельного сопротивления, которое изотропно на всех глубинах. Компонента Нzz отклика (график 1315) является одинаковой для изотропной и анизотропной моделей. Из фиг. 85b можно сделать следующие выводы в отношении откликов для вертикальной скважины в анизотропном пласте. Отклик Нzz (график 1315) нечувствителен к анизотропии в пласте, тогда как кривые Нхх (графики 1311, 1313) являются чувствительными к этому параметру. Анизотропия ослабляет отклик для Нхх. При этом кривые Нxx имеют сложную форму и могут даже изменять знак вблизи зон значительного контраста в отношении удельного сопротивления. Кроме того, отклик Нхх может иметь пики вблизи границ слоя. На фиг. 86 приведен эскиз горизонтальной конфигурации для многокомпонентного индукционного прибора. Ориентация генераторов и приемников зафиксирована по отношению к прибору. Многокомпонентный прибор в горизонтальной конфигурации чувствителен к анизотропной формации, к положению прибора, а также к развороту прибора вокруг его оси. Нечувствительна к развороту прибора только компонента Нzz. В горизонтальной конфигурации среднее значение параметра 0,5(Нхх+Нуу) не зависит от разворота прибора. При этом результаты измерений Hzz и 0,5(Hxx+Hyy) зависят от формации и от положения прибора. Следовательно, они могут быть использованы согласно изобретению для того, чтобы определить расстояние от границ слоя и для геонавигации. Способ по изобретению может быть использован при сборе данных с помощью каротажного прибора, опускаемого на кабеле, а также при сборе данных в результате измерений в процессе бурения(ИПБ), т.е. посредством ИПБ-прибора, установленного на буровом оборудовании, таком как бурильная колонна или гибкие насосно-компрессорные трубы. В частности, при использовании режима ИПБ, получаемая информация, обладающая селективностью по направлению, может быть использована для управления направлением бурения и для поддержания заданного положения скважины по отношению к слоям,находящимся вблизи скважины. ИПБ-прибор, помещенный в скважину, будет производить измерения, используя различные комбинации и конфигурации генераторов и приемников. Такие измерения будут обладать азимутальной чувствительностью и могут быть симметричными или асимметричными относительно оси прибора. Измерения данного типа будут соответствовать электромагнитным данным, получаемым с больших глубин, чем в случае применения видео ИПБ-приборов и других азимутальных средств поверхностного типа. Для того чтобы улучшить отношение сигнал/шум и облегчить интерпретацию результатов, подобные азимутальные измерения могут проводиться с разбивкой по интервалам глубины (вплоть до желаемого разрешения по глубине) и на азимутальные сектора. На фиг. 89 изображен ИПБ-прибор 1000, установленный в скважине на траектории 2206 бурения. Данный прибор перемещается вдоль этой траектории со скоростью Vz(t) и ускорением Az(t). Кроме того, прибор вращается вокруг своей продольной оси,как это показано стрелкой 2204, с угловой скоростью w(t) и с угловым ускорением Aw(t). Все перечисленные динамические переменные могут описывать основные движения и положение прибора внутри скважины. На виде, соответствующем поперечному сечению прибора, показаны, в качестве примера,десять секторов S(1), S(2), S(10), на которые разбиты угловые положения ИПБ-прибора при его вращении. Один из этих секторов, обозначенный, как 2202, показан на чертеже. Вспомогательные измерения, которые обычно осуществляются одновременно с измерениями на приборе данного типа и производятся с использованием инклинометра, гироскопа (оптиковолоконного,механического и т.п.), акселерометров (по 1, 2 и 3 осям) и магнетометров, позволяют получить данные для отождествления траектории бурения, а также о положении прибора относительно формации (пласта). При наличии перечисленных данных становится возможным сгруппировать первичные данные (ПД) в двумерные массивы, а также выделить данные, относящиеся к траектории скважины и к положению прибора относительно формации. Первичные данные могут быть также организованы по кластерам, соответствующим интервалам (n) глубины и азимутальным секторам (k) с формированием массивов первичных данных ПД(n, k, t). Временные последовательности первичных данных, привязанные к азимутальному сектору, необязательно должны иметь одинаковое квантование во времени по отношению к длительности рабочего цикла генератора, поскольку вращение прибора, вполне вероятно, не будет син- 20007443 хронизировано с указанной длительностью рабочего цикла генератора. Усреднение по времени этих перегруппированных первичных данных может понизить отношение сигнал/шум и повысить их точность за счет уменьшения среднеквадратического отклонения первичных данных. Это можно видеть из уравнений, приведенных на фиг. 93 для периодических источников излучения,работающих во временной или в частотной областях. Временные последовательности измеренных первичных данных кластеризованы по интервалам глубины и азимутальному сектору и привязаны к точке на временной шкале, лежащей внутри периодического цикла генератора (источника излучения). В одном из альтернативных вариантов часть прибора, по меньшей мере, на одном шаге своего перемещения, может быть зафиксирована и ориентирована в предпочтительном азимутальном направлении на время сбора временной последовательности первичных данных. Кластеризированные в виде соответствующих массивов усредненные данные M(n, k) для каждого интервала n глубины и азимутального сектора k могут сформировать еще один набор, который иллюстрируется в таблице, представленной на фиг. 90. При этом на этапе планирования бурения могут быть заданы траектория скважины, а также геологическая модель пластового резервуара. Описание физических параметров такой модели включает ожидаемые значения удельного сопротивления, ассоциируемые с характеристиками, которые определяют целесообразность бурения скважины. На фиг. 92 приведен пример набора различных азимутальных откликов от резистивных слоев применительно к конкретным индукционным измерениям Нхх, Нуу, Hxz, Hyz. Данные, приведенные на фиг. 92, могут бытьиспользованы для оценивания этого ожидаемого азимутального отклика относительно конкретных свойств целевой формации, обладающей известными характеристиками. Затем найденная оценка может быть использована для интерпретации геометрических параметров (расстояния, направления, толщины и материальных свойств этой целевой формации). Все примеры, приведенные на фиг. 92, следуют синусоидальной функции. Графики Нxx и Нyy имеют два идентичных периода на один полный оборот прибора, тогда как графики Нyz и Нxz имеют один симметричный период на один оборот прибора. Различным целевым формациям будут соответствовать различные функции. Невозможность добиться согласования ожидаемых функций для имеющегося массива данных измерений с заданными характеристиками целевой формации может быть представлена в наглядной форме или в виде сводного отчета, в котором идентифицируются имеющиеся расхождения (между ожидаемыми и реальными данными). Альтернативно, может быть определена погрешность для усредненного массива данных М(n, k) и функциональная оценка 2210 ожидаемых соотношений, ассоциируемых с ожидаемым откликом формации (см. фиг. 91). Полученные данные для различных азимутальных секторов и ожидаемые функции иллюстрируются в виде графиков, представленных на фиг. 92 и соответствующих четырем функциям (F1F4). Информация такого типа может быть использована для геонавигации, бурения и обоснования решений о выборе места скважины в процессе бурения. Для того чтобы усреднение по времени могло иметь место, генератор (источник излучения) предпочтительно должен быть периодическим как во временной, так и в частотной областях. Как показано на фиг. 94, первичные данные, приписанные некоторому интервалу глубин и азимутальному сектору, могут соответствовать различным точкам многократно повторяющегося цикла. В этом случае алгоритм усреднения по времени будет усреднять временные последовательности (серии), которые могут иметь неодинаковые интервалы между точками снятия отсчетов. В некоторых вариантах вращение прибора может быть не синхронизовано с периодом работы генератора. Однако в альтернативном варианте осуществления способа по изобретению синхронизация вращения прибора с циклом работы генератора может быть предусмотрена. Согласно еще одному варианту во время сбора первичных данных прибор находится в стационарном положении. В данном случае измерительная часть прибора выполняется без возможности ее вращения. Интерпретация полученных данных для целей геонавигации производится совместно с данными других каротажных измерений, включая данные по микросопротивлению (микрокаротаж) и данные методов, позволяющих получить изображения скважины, например, радиоактивных, электрических и акустических. Генератор может находиться на поверхности или в близлежащей скважине. При осуществлении вспомогательных или дополнительных электромагнитных измерений в целях геонавигации и оценки пластов могут применяться различные гибкие приборные схемы. Приведенные примеры предпочтительных вариантов осуществления изобретения были приведены только для целей иллюстрации изобретения и не должны ограничивать его объем, который определяется прилагаемой формулой изобретения. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Прибор для определения удельного сопротивления пласта формации в процессе бурения (ИПБприбор), содержащий многокомпонентный зонд, корпус которого выполнен из металлического материала с немагнитными свойствами или обладающего низкой магнитной проницаемостью и снабжен ферромагнитными вставками, установленными в корпус зонда для фокусирования генерируемых магнитных полей внутрь- 21007443 геологической формации и для фокусирования магнитных полей, наведенных формацией. 2. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки установлены полностью или частично в корпусе зонда в плоскости, перпендикулярной его продольной оси, для удлинения траекторий и увеличения тем самым электрического импеданса для продольных и азимутальных вихревых токов, протекающих по поверхности зонда. 3. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки установлены в корпусе зонда полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда, для удлинения траектории периферических вихревых токов, протекающих в корпусе зонда. 4. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что ферромагнитные вставки, находящиеся в корпусе зонда для концентрирования магнитного потока и подачи его внутрь формации и из формации в прибор и через зонд, обеспечивают возможность направления магнитного потока сквозь зонд на датчики или приемные катушки и тем самым повышения чувствительности к принимаемому магнитному потоку. 5. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные волокна,ориентированные полностью или частично в плоскости, перпендикулярной продольной оси зонда. 6. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные волокна,ориентированные и находящиеся полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда. 7. ИПБ-прибор, содержащий многокомпонентный зонд с корпусом, обеспечивающим возможность использования ИПБ-прибора внутри скважины, отличающийся тем, что корпус снабжен ферромагнитными элементами, выполненными в виде по меньшей мере двух пространственно разделенных, изолированных одна от другой симметричных частей, установленных в корпусе таким образом, что они препятствуют проникновению магнитного поля внутрь прибора. 8. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитный материал,расположенный на поверхности прибора для контроля над поверхностными вихревыми токами, индуцированными исключительно магнитными полями генератора или вторичными полями, наведенными внутри геологической формации. 9. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что средства контроля над поверхностными вихревыми токами выполнены в наружной и внутренней поверхностях прибора. 10. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит непроводящее покрытие,внешнее по отношению к прибору, расположенное в секциях буровой колонны, находящихся выше и ниже прибора, и служащее для подавления вихревых токов. 11. ИПБ-прибор по п.6, отличающийся тем, что дополнительно содержит цилиндрические элементы из ферромагнитного материала, установленные вблизи, внутри или снаружи датчиков или приемных катушек или выполненные в виде единого блока, включающего датчики и приемные катушки, и содержащие магнитные волокна, согласованно ориентированные по окружности в плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора. 12. ИПБ-прибор по п.10, отличающийся тем, что магнитные волокна ориентированы по направлению, близкому к круговому, в плоскости, не совпадающей с указанной продольной осью. 13. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные вставки,установленные в корпус ИПБ-зонда для осуществления фокусирования генерируемых магнитных полей путем более эффективного концентрирования магнитных силовых линий внутрь геологической формации, а также ферромагнитные вставки, установленные в корпус ИПБ-зонда для осуществления фокусирования и усиления магнитных полей, наведенных в формации. 14. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что одна часть ферромагнитных вставок установлена полностью или частично в корпусе зонда в плоскости, перпендикулярной его продольной оси, для удлинения траекторий продольных вихревых токов, протекающих по поверхности зонда; вторая часть ферромагнитных вставок установлена в корпусе зонда полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда, для удлинения траектории периферических вихревых токов, протекающих в корпусе зонда; и третья часть ферромагнитных вставок, находящихся в корпусе ИПБ-зонда, служит для концентрирования магнитного потока из формации в прибор и через зонд таким образом, чтобы направить магнитный поток сквозь зонд на датчики или приемные катушки и тем самым повысить чувствительность к принимаемому магнитному потоку. 15. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит ферромагнитные волокна, ориентированные и расположенные полностью или частично в плоскости, расположенной под углом и не охватывающей продольную ось зонда; симметричную расщепленную конструкцию, образованную ферромагнитными материалами и обеспечивающую возможность направлять измеряемые магнитные поля и соответствующие им магнитные потоки вокруг внутренних компонентов прибора; ферромагнитный материал, расположенный на поверхности прибора для контроля над поверхностными вихревыми токами, индуцированными исключительно магнитными полями генератора или вторичными полями, наведенными внутри геологической формации, причем средства контроля над поверх- 22007443 ностными вихревыми токами выполнены в наружной и внутренней поверхностях прибора; и непроводящее покрытие, внешнее по отношению к прибору, расположенное в секциях буровой колонны, находящихся выше и ниже прибора, и служащее для подавления вихревых токов. 16. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит цилиндрические элементы из ферромагнитного материала, установленные вблизи, внутри или снаружи датчиков или приемных катушек или выполненные в виде единого блока, включающего датчики и приемные катушки, и содержащие магнитные волокна, согласованно ориентированные по окружности в плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора; а также магнитные волокна, ориентированные по направлению, близкому к круговому, в плоскости, не совпадающей с указанной продольной осью. 17. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит поперечный магнитный контур, включающий в себя любую комбинацию магнитных контуров в поперечной плоскости, перпендикулярной продольной оси прибора. 18. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит по меньшей мере одну настроенную широкополосную и перестраиваемую приемную катушку. 19. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит по меньшей мере один настроенный широкополосный и перестраиваемый источник излучения. 20. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит многослойную гибкую печатную плату, содержащую по меньшей мере одну катушку, магнитный слой и экран. 21. Способ определения интересующего параметра многослойной геологической формации или пласта, включающий доставку многокомпонентного прибора для каротажа сопротивлений внутрь скважины на уровне выбранного слоя исследуемой формации и использование комбинации генератор/приемник для получения результатов измерений, обладающих селективной чувствительностью к интересующим свойствам пластового резервуара,отличающийся тем, что в качестве многокомпонентного прибора для каротажа сопротивлений используют ИПБ прибор по п.1. 22. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений для обоснования решений, по меньшей мере, в области геонавигации, поддержки бурения или выбора местоположения скважины. 23. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает получение многокомпонентного набора данных измерений в сочетании с данными измерений, полученных от, по меньшей мере,гироскопа, акселерометра или инклинометра. 24. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение измерений с двойной компенсацией для получения многокомпонентного набора данных с целью улучшения, по меньшей мере, отношения сигнал/шум, стабильности измерений и информативности сигнала в отношении месторождения, геологической или геофизической информации. 25. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает последовательные или параллельные измерения на множестве частот и анализ данных измерений для фокусирования интерпретируемых данных на их соответствие параметрам целевой формации. 26. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений с помощью комбинации генератор/приемник при различных ортогональных и неортогональных ориентациях, включающих по меньшей мере одну из следующих ориентации: ху, xz, yz, 20-40 и 40-90. 27. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает проведение многокомпонентных измерений, предусматривающее комбинирование, по меньшей мере, симметрично/симметричных,асимметрично/симметричных или асимметрично/асимметричных измерений. 28. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает использование результатов измерений в геонавигации. 29. Способ по п.21, отличающийся тем, что дополнительно включает измерение отклика во временной области и преобразование данных из временной области в частотную область с выбором частотного спектра, представляющего интерес для анализа. 30. ИПБ-прибор по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит первый вырез, сконфигурированный для фокусирования магнитного поля первой катушки, ассоциированной с указанным первым вырезом. 31. ИПБ-прибор по п.30, отличающийся тем, что дополнительно содержит ключ для настройки геометрии и соответствующих ей эффективных электромагнитных характеристик выреза. 32. ИПБ-прибор по п.30 или 31, отличающийся тем, что дополнительно содержит второй вырез для второй катушки, ассоциированный с первым вырезом и обеспечивающий в сочетании с ним комбинированную электромагнитную характеристику комбинированных электромагнитных полей катушек. 33. Способ по п.21 или 23, отличающийся тем, что дополнительно включает группировку данных измерений.- 23007443 34. Способ по п.33, отличающийся тем, что дополнительно включает усреднение сгруппированных данных, относящихся к интервалам глубины и азимутальным секторам. 35. Способ по п.33 или 34, отличающийся тем, что дополнительно включает обработку сгруппированных данных измерений и оценивание или обращение целевых параметров бурения для формации на основе обработанных сгруппированных данных измерений, полученных от выбранного генераторноприемного комплекта. 36. Способ по п.35, отличающийся тем, что дополнительно включает разработку плана, определяющего местоположение скважины, с использованием существующей модели целевого бурения в пластовом резервуаре и определение ожидаемых целевых параметров отклика для генераторно-приемного комплекта. 37. Способ по п.36, отличающийся тем, что дополнительно включает принятие решения о продолжении или модифицировании плана бурения, основываясь на различиях между обращенными целевыми параметрами бурения формации, полученными по результатам обработки сгруппированных данных измерений, и ожидаемыми измерительными откликами, найденными на основе исходного плана бурения и модели параметров резервуара. 38. Способ по п.21, отличающийся тем, что используют генератор, который является периодическим как во временной, так и в частотной областях. 39. Способ по п.21, отличающийся тем, что первичные данные, приписанные интервалу глубин и азимутальному сектору, соответствуют различным точкам измерительного цикла, причем способ дополнительно включает усреднение временной последовательности, имеющей неравные временные интервалы между точками снятия отсчетов. 40. Способ по п.21, отличающийся тем, что вращение прибора не синхронизовано с рабочим циклом генератора. 41. Способ по п.21, отличающийся тем, что вращение прибора синхронизовано с рабочим циклом генератора. 42. Способ по п.21, отличающийся тем, что во время сбора первичных данных прибор находится в стационарном состоянии.
МПК / Метки
МПК: G01V 3/28
Метки: прибор, способ, системы, индукционной, измерительной, многокомпонентной
Код ссылки
<a href="https://eas.patents.su/30-7443-sposob-i-pribor-dlya-mnogokomponentnojj-indukcionnojj-izmeritelnojj-sistemy.html" rel="bookmark" title="База патентов Евразийского Союза">Способ и прибор для многокомпонентной индукционной измерительной системы</a>
Способ определения и отображения оптимального расположения и монтажа радиометрической измерительной системы
Номер патента: 4999
Опубликовано: 28.10.2004
Авторы: Кемерайт Вольфганг, Нойхаус Йоахим
МПК: G05B 23/02
Метки: расположения, измерительной, монтажа, радиометрической, способ, отображения, оптимального, определения, системы
Формула / Реферат:
1. Способ определения и отображения оптимального расположения и монтажа измерительной системы или места измерения промышленной установки для измерения и/или управления процессом, при этом измерительная система служит для измерения по меньшей мере одной переменной или параметра процесса, а способ протекает с помощью по меньшей мере одного первого компьютера и соединенного с ним второго компьютера, который включает в себя устройство отображения,...
Полевой прибор и способ обслуживания этого полевого прибора
Номер патента: 4213
Опубликовано: 26.02.2004
Авторы: Штенгеле Флориан, Лютке Вольфрам, Краузе Михаель, Де Гроот Винсент
МПК: G08C 19/02
Метки: полевого, полевой, обслуживания, этого, прибора, прибор, способ
Формула / Реферат:
1. Полевой прибор для автоматизации технологического процесса, содержащий устройство обслуживания для ввода данных и индикации, отличающийся тем, что устройство обслуживания B выполнено в виде отдельного переносного блока и связь между устройством обслуживания B и полевым прибором S1 осуществляется по радио, причем радиосвязь ограничена ближней зоной вокруг полевого прибора S1. 2. Полевой прибор по п.1, отличающийся тем, что радиосвязь...
Прибор для обеззараживания водных сред
Номер патента: 3812
Опубликовано: 30.10.2003
Автор: Висмет Вольфганг
Метки: сред, обеззараживания, водных, прибор
Формула / Реферат:
1. Прибор для обеззараживания водных сред, в частности для получения питьевой воды, причем водная среда подвергается облучению ультрафиолетовым излучением с помощью трубчатого водонепроницаемого УФ-излучателя (7), при этом излучатель (7) жестко установлен в резервуаре (2) круглого или овального сечения, на резервуаре (2) установлен электронный блок (6) управления излучателем (7), снабженный вводом (10) для электропитания, отличающийся тем, что...
Способ и измерительный прибор расхода тепла радиатора
Номер патента: 2187
Опубликовано: 28.02.2002
Автор: Фишер-Хансен Енс Петер
МПК: G01K 17/08
Метки: тепла, расхода, способ, радиатора, измерительный, прибор
Формула / Реферат:
1. Способ работы измерительного прибора расхода тепла для записи тепла, расходуемого радиатором, расположенным в комнате, в которой измеряют или вычисляют связанные величины соответствующих температур радиатора и комнаты с помощью измерительного прибора расхода тепла, заключающийся в том, что измеренные или вычисленные величины температуры комнаты и температуры радиатора используют для вычисления теплоотдачи от радиатора в комнату посредством...
Прибор для профилактики зубов.
Номер патента: 748
Опубликовано: 28.02.2000
Автор: Загебиль Дороте Хильдегард
МПК: A61C 17/22, A61B 1/24
Метки: зубов, прибор, профилактики
Формула / Реферат:
1. Прибор для профилактики зубов, в особенности для внемедицинской сферы, содержащий часть, обеспечивающую электропитание, рукоятку и насадки, соединенные между собой с возможностью разъединения, отличающийся тем, что он содержит кабельное подключение для монитора, а насадки выполнены в виде элементов для ухода или для исследования зубов. 2. Прибор по п.1, отличающийся тем, что насадка, выполненная в виде элемента для исследования зубов,...
Предыдущий патент: Парно-вихревая ветровая турбина с вертикальной осью
Следующий патент: Устройство для рециркуляции бурового раствора на основе масла, загрязнённого водой, и воды, загрязнённой буровым раствором на основе масла
Случайный патент: Способ активации целлюлозы