Обработка углеводородного газа

Раскрыты способ и устройство для извлечения этана, этилена, пропана, пропилена и более тяжелых углеводородных компонентов из потока углеводородного газа в компактной технологической сборке. Газовый поток охлаждают и разделяют на первый и второй потоки. Первый поток далее охлаждают для конденсации, по существу, его всего, впоследствии расширяют до более низкого давления и подают в качестве верхней подачи в устройство абсорбции внутри узла обработки. Второй поток также расширяют до более низкого давления и подают в качестве нижней подачи в устройство абсорбции. Из верхней части устройства абсорбции собирают поток дистилляционного пара и направляют в одно или более устройств теплообмена внутри узла обработки для его нагрева, охлаждая при этом газовый поток и первый поток. Из нижней части устройства абсорбции собирают поток дистилляционной жидкости и направляют в устройство тепло- и массопереноса внутри узла обработки для его нагрева и отпаривания его летучих компонентов, охлаждая при этом газовый поток. Количества и температуры подаваемых потоков в устройство абсорбции являются эффективными для поддержания температуры у верхней части устройства абсорбции при температуре, при которой извлекают основные части желаемых компонентов в отпаренном потоке дистилляционной жидкости. Предпосылки к созданию изобретения Это изобретение относится к способу и устройству для разделения газа, содержащего углеводороды. Заявители испрашивают преимущество согласно разделу 35 Свода законов США, статьи 119(е) по предшествующей временной патентной заявке США 61/186361, которая была подана 11 июня 2009 г. Заявители также испрашивают преимущество согласно разделу 35 Свода законов США, статьи 120 в качестве частичного продолжения патентной заявки США 12/372604, которая была подана 17 февраля 2009 г. Патентообладатели, SME Associates, Inc. и Ortloff Engineers, Ltd. представляли собой стороны совместного исследовательского соглашения, которое являлось действующим до создания изобретения по данной заявке. Этилен, этан, пропилен, пропан и/или более тяжелые углеводороды можно извлечь из ряда газов,таких как природный газ, газ нефтепереработки и потоки синтетического газа, полученные из других углеводородных материалов, таких как уголь, сырая нефть, нафта, нефтяной сланец, нефтеносные пески и лигнит. Природный газ обычно имеет большую пропорциональную долю метана и этана, т.е. метан и этан вместе составляют по меньшей мере 50 мол.% газа. Газ также содержит относительно меньшие количества более тяжелых углеводородов, таких как пропан, бутаны, пентаны и им подобные, так же как водорода, азота, диоксида углерода и других газов. Настоящее изобретение в общем касается извлечения этилена, этана, пропилена, пропана и более тяжелых углеводородов из таких газовых потоков. Типичный химический состав газового потока, подлежащего обработке в соответствии с этим изобретением, представлял бы собой, в приблизительных мол.%: метан - 90,0; этан и другие С 2 компоненты - 4,0; пропан и другие С 3 компоненты - 1,7; изобутан 0,3, нормальный бутан - 0,5 и пентаны (вдобавок) - 0,8, при этом баланс подводится при помощи азота и диоксида углерода. Также иногда присутствуют серосодержащие газы. Исторически циклические колебания в ценах как на природный газ, так и на компоненты продукта его сжижения (NGL) временами снижали прирост этана, этилена, пропана, пропилена и более тяжелых компонентов в качестве жидких продуктов. Это привело к потребности в способах, которые могут обеспечить эффективные извлечения с более низкими капитальными затратами. Доступные способы для разделения этих материалов включают таковые, основанные на охлаждении и низкотемпературной конденсации газа, абсорбции нефти и абсорбции нефти с охлаждением. Вдобавок, криогенные способы стали популярными из-за доступности рентабельного оборудования, которое вырабатывает энергию, при этом одновременно расширяя и извлекая тепло из обрабатываемого газа. В зависимости от давления источника газа обогащенности (содержание этана, этилена и более тяжелых углеводородов) газа и желаемых конечных продуктов можно использовать каждый из этих способов или комбинацию таковых. Низкотемпературный процесс расширения в настоящее время является общепринятым для извлечения жидких продуктов сжижения природного газа из-за того, что он обеспечивает максимальную простоту с простотой ввода в эксплуатацию, эксплуатационной гибкостью, хорошей эффективностью и хорошей надежностью. В патентах США 3292380, 4061481, 4140504, 4157904, 4171964, 4185978,4251249, 4278457, 4519824, 4617039, 4687499, 4689063, 4690702, 4854955, 4869740, 4889545, 5275005,5555748, 5566554, 5568737, 5771712, 5799507, 5881569, 5890378, 5983664, 6182469, 6578379, 6712880,6915662, 7191617, 7219513, заменяющем патенте США 33408 и одновременно находящихся на рассмотрении заявках 11/430412, 11/839693, 11/971491 и 12/206230 описываются имеющие отношение к делу способы (хотя описание настоящего изобретения в некоторых случаях основано на условиях обработки, отличающихся от таковых, описанных в процитированных патентах США). В обычном низкотемпературном расширительном процессе извлечения подаваемый поток газа под давлением охлаждают путем теплообмена с другими потоками процесса и/или внешними источниками охлаждения, такими как система компрессионного охлаждения пропана. По мере того как газ охлаждается, жидкости можно сконденсировать и собрать в одном или более сепараторах в качестве жидкостей под высоким давлением, содержащих некоторые из желательных С 2+ компонентов. В зависимости от обогащенности газа и количества образовавшихся жидкостей, жидкости высокого давления можно расширять до более низкого давления и фракционировать. Испарение, происходящее во время расширения жидкостей, приводит к дальнейшему охлаждению потока. При некоторых условиях предварительное охлаждение жидкостей под высоким давлением перед расширением может являться желательным с целью далее снизить температуру, вызванную расширением. Расширенный поток, включающий смесь жидкости и пара, фракционируют в дистилляционной колонне (деметанизаторе или деэтанизаторе). В колонне поток(и), охлажденный(ые) расширением, перегоняют для отделения остаточного метана, азота и других летучих газов в качестве отводимого с верха колонны пара от желаемых С 2 компонентов, С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов в качестве кубового жидкостного продукта или для отделения остаточного метана, С 2 компонентов, азота и других летучих газов в качестве отводимого с верха колонны пара от желаемых С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов в качестве кубового жидкостного продукта. Если подаваемый (сырьевой) газ не полностью сконденсировать (обычно он таким и не является),то пар, остающийся от частичной конденсации, можно разделить на два потока. Одну часть пара пропускают через расширительную машину или двигатель или через расширительный клапан к более низкому давлению, при котором в результате дальнейшего охлаждения потока конденсируются дополнительные жидкости. Давление после расширения является, по существу, тем же, что и давление, при котором эксплуатируется дистилляционная колонна. Комбинированные парожидкостные фазы, получающиеся в результате расширения, подают в качестве подачи в колонну. Остающуюся часть пара охлаждают до значительной конденсации путем теплообмена с другими потоками процесса, например с холодной ректификационной колонной выше. Некоторую часть или всю жидкость под высоким давлением можно объединить с этой частью пара перед охлаждением. Получившийся охлажденный поток затем расширяют при помощи подходящего расширяющего устройства, такого как расширительный клапан, до давления, при котором эксплуатируется деметанизатор. Во время расширения часть жидкости испарится, приводя к охлаждению общего потока. Мгновенно расширенный поток затем подают в качестве верхней подачи в деметанизатор. Обычно паровую часть мгновенно расширенного потока и отводимый сверху деметанизатора пар объединяют в расположенной выше секции сепаратора в ректификационной колонне в качестве остаточного метанового газообразного продукта. Альтернативным образом, расширенный поток можно подать в сепаратор для создания парового и жидкостного потоков. Пар объединяют с паром, отводимым с верха колонны, и жидкость подают в колонну в качестве верхней подачи в колонну. В настоящем изобретении используется новый способ осуществления различных стадий, описанных выше, более эффективным образом и с использованием меньшего количества единиц оборудования. Это достигается путем комбинации того, что являлось до этого отдельными единицами оборудования, в общий корпус, таким образом снижая размеры площадки, требуемые для установки по обработке и снижая капитальную стоимость объекта. Неожиданно заявители обнаружили, что более компактное расположение также значительно снижает потребление энергии, требуемое для достижения данного уровня извлечения, таким образом увеличивая эффективность процесса и снижая эксплуатационные затраты объекта. Вдобавок, более компактное расположение также ликвидирует большую часть трубопроводов,использовавшихся для соединения между собой отдельных единиц оборудования в традиционных проектах установок, далее снижая капитальные затраты и также ликвидируя связанные фланцевые соединения трубопроводов. Так как фланцевые соединения представляют собой потенциальный источник утечек для углеводородов (которые представляют собой летучие органические соединения, VOC, которые вносят вклад в парниковые газы, и могут также являться предшественниками образования атмосферного озона), ликвидация этих фланцев снижает потенциальные атмосферные выбросы, которые могут нанести вред окружающей среде. В соответствии с настоящим изобретением было обнаружено, что можно достичь извлечения С 2 свыше 88%. Аналогично, в тех случаях, когда извлечение С 2 компонентов не является желательным,можно поддерживать извлечения С 3 свыше 93%. Вдобавок, настоящее изобретение делает возможным практически 100% отделение метана (или С 2 компонентов) и более легких компонентов от С 2 компонентов (или С 3 компонентов) и более тяжелых компонентов с более низкими энергетическими потребностями по сравнению с предшествующим уровнем техники, сохраняя при этом тот же самый уровень извлечения. Настоящее изобретение, хотя и применимо при более низких давлениях и более низких температурах, является особенно преимущественным при обработке подаваемых (сырьевых) газов в диапазоне 2758-10342 кПа (а) (400-1500 фунтов/дюйм 2 (а или выше при условиях, требующих температур наверху регенерационной колонны NGL в -46 С (-50F) или холоднее. Для лучшего понимания настоящего изобретения производится ссылка на следующие примеры и чертежи. Касательно чертежей: фиг. 1 представляет собой диаграмму установки обработки природного газа из известного уровня техники в соответствии с патентом США 4157904; фиг. 2 представляет собой технологическую схему установки обработки природного газа в соответствии с настоящим изобретением; фиг. 3-9 представляют собой технологические схемы, показывающие альтернативные способы применения настоящего изобретения к потоку природного газа. В следующем пояснении вышеприведенных фигур приведены таблицы, в которых просуммированы скорости потоков, рассчитанные для характерных условий процесса. В таблицах, приведенных в данном документе, значения скоростей потоков (моль/ч) округлили до ближайшего целого числа для удобства. Общие скорости потоков, приведенные в таблице, включают все неуглеводородные компоненты и, следовательно, являются большими, нежели сумма скоростей потоков для углеводородных компонентов. Указанные температуры представляют собой приблизительные значения, округленные до ближайшего градуса. Стоит также отметить, что расчеты по разработке процесса, выполненные с целью сравнения процессов, отображенных на фигурах, являются основанными на предположении отсутствия утечек тепла из (или в) окружающей среды в (или из) процесса. Качество доступных на рынке изолирующих материалов делает это предположение весьма рациональным и таковым, какое обычно делается специалистами в данной области техники. Для удобства параметры процесса приведены как в традиционных британских единицах, так и в единицах Systeme International d'Unites (СИ). Мольные скорости потоков, приведенные в таблицах, можно интерпретировать либо в фунтмоль/ч, либо в кгмоль/ч. Потребления энергии, приведенные в виде лошадиных сил (HP) и/или тысяч британских тепловых единиц в час (MBTU/Hr) соответствуют указанным мольным скоростям потока в фунтмоль/ч. Потребления энергии, приведенные в виде киловатт(кВт), соответствуют указанным мольным скоростям потока в кгмоль/ч. Описание предшествующего уровня техники Фиг. 1 представляет собой технологическую схему, показывающую конструкцию обрабатывающей установки для извлечения С 2+ компонентов из природного газа с использованием известного уровня техники в соответствии с патентом США 4157904. В этой симуляции процесса входящий газ входит в установку при 39 С (101F) и 6307 кПа (а) (915 фунт/дюйм 2 (а в качестве потока 31. Если входящий газ содержит концентрацию соединений серы, которые бы препятствовали соответствию потоков продуктов требованиям, соединения серы удаляют подходящей предварительной обработкой подаваемого (сырьевого) газа (не показано). Вдобавок, подаваемый поток обычно обезвоживают для предотвращения образования гидрата (льда) в криогенных условиях. Для этой цели обычно использовали твердый осушитель. Подаваемый поток 31 разделяют на две части, потоки 32 и 33. Поток 32 охлаждают до -35 С (-31F) в теплообменнике 10 путем теплообмена с холодным остаточным газом (поток 41 а), в то время как поток 33 охлаждают до -38 С (-37F) в теплообменнике 11 путем теплообмена с дистилляционными жидкостями деметанизатора при 6 С (43F) (поток 43) и побочными дистилляционными жидкостями при -44 С(-47F) (поток 42). Потоки 32 а и 33 а заново объединяют для образования потока 31 а, который входит в сепаратор 12 при -36 С (-33F) и 6155 кПа (а) (893 фунт/дюйм 2 (а, где пар (поток 34) отделяют от конденсированной жидкости (поток 35). Пар (поток 34) из сепаратора 12 разделяют на два потока, 36 и 39. Поток 36, содержащий примерно 32% общего количества пара, объединяют с жидкостью из сепаратора (поток 35), и объединенный поток 38 проходит через теплообменник 13 в теплообменном взаимоотношении с холодным остаточным газом(поток 42), где он охлаждается до значительной конденсации. Получившийся значительно сконденсированный поток 38 а при -90 С (-131F) затем мгновенно расширяют через расширительный клапан 14 до эксплуатационного давления (приблизительно 2827 кПа (а) (410 фунт/дюйм 2 (а ректификационной колонны 18. Во время расширения часть потока испаряется, приводя к охлаждению всего потока. В процессе, показанном на фиг. 1, расширенный поток 38b, покидающий расширительный клапан 14, достигает температуры в -94 С (-137F) и подается в секцию 18 а сепаратора в верхней области ректификационной колонны 18. Жидкости, разделенные там, становятся верхней подачей в секцию деметанизации 18b. Остающиеся 68% пара из сепаратора 12 (поток 39) входят в расширительную машину 15, в которой из этой части подачи под высоким давлением извлекается механическая энергия. Машина 15 расширяет пар в значительной степени изоэнтропно до эксплуатационного давления колонны, при этом расширение охлаждает расширенный поток 39 а до температуры приблизительно в -72 С (-97F). Обычные доступные на рынке расширители способны извлечь порядка 80-85% работы, теоретически доступной в идеальном изоэнтропном расширении. Полученную работу обычно используют для приведения в движение центробежного компрессора (такого, как элемент 16), который можно использовать, например, для повторного сжатия остаточного газа (поток 41b). Частично конденсированный расширенный поток 39 а впоследствии подают в качестве подачи в ректификационную колонну 18 в средней точке подачи в колонну. Деметанизатор в колонне 18 представляет собой обычную дистилляционную колонну, содержащую множество вертикально расположенных тарелок, одного или более плотных слоев, или какой-либо комбинации тарелок и насадки. Как это часто бывает в таких случаях в установках по обработке газа, ректификационная колонна может состоять из двух секций. Верхняя секция 18 а представляет собой сепаратор,в котором частично испаренная верхняя подача разделяется на ее соответствующие паровую и жидкостную части, и в которой пар, поднимающийся из нижней дистилляционной или деметанизирующей секции 18b, объединяется с паровой частью из верхней подачи для образования холодного пара, отходящего с верха деметанизатора (поток 41), который выходит из верхней части колонны при -93 С (-136F). Нижняя деметанизирующая секция 18b содержит тарелки и/или насадку, и обеспечивает необходимый контакт между жидкостями, стекающими вниз и парами, поднимающимися вверх. Деметанизирующая секция 18b также включает подогреватели (такие, как подогреватель и боковой подогреватель, описанные ранее), которые нагревают и испаряют часть жидкостей, текущих вниз по колонне, для образования отпарных паров, которые идут вверх по колонне для удаления из жидкого продукта, потока 41, метана и более легких компонентов. Поток жидкого продукта 44 выходит из днища колонны при 19 С (65F) на основании обычной характеристики соотношения метана и этана в 0,010:1 в массовом масштабе кубового продукта. Остаточный газ (отходящий с верха деметанизатора паровой поток 41) проходит противоточно входящему подаваемому газу в теплообменник 13, где его нагревают до -42 С (-44F) (поток 41 а), и в теплообменник 10,где его нагревают до 36 С (96F) (поток 41b). Остаточный газ затем повторно сжимают в два этапа. Первый этап представляет собой компрессор 16, приводимый в движение расширительной машиной 15. Второй этап представляет собой компрессор 20, приводимый в движение дополнительным источником энергии, который сжимает остаточный газ (поток 41d) до давления трубопровода товарной продукции. После охлаждения до 49 С (120F) в разгрузочном охладителе 21 продукт -остаточный газ (поток 41 е) течет в газовый трубопровод товарной продукции при 6307 кПа (а) (915 фунт/дюйм 2 (а, достаточный для соответствия требованиям к трубопроводу (обычно порядка давления на входе. Сводка скоростей потоков и потребления энергии для процесса, приведенного на фиг. 1, приведена в табл. 1. Таблица 1 Сводка скорости потока, кгмоль/ч (фунтмоль/ч) Энергия.На основании неокругленных скоростей потоков. Описание изобретения На фиг. 2 приведена технологическая схема процесса в соответствии с настоящим изобретением. Состав подаваемого (сырьевого) газа и принятые во внимание условия в процессе, представленном на фиг. 2, являются теми же, что и таковые на фиг. 1. Соответственно, процесс на фиг. 2 можно сравнить с таковым на фиг. 1 для демонстрации преимуществ настоящего изобретения. В симуляции процесса по фиг. 2 входящий газ входит в установку в качестве потока 31 и разделяется на две части, потоки 32 и 33. Первая часть, поток 32, входит в устройство теплообмена в верхней области секции 118 а охлаждения подачи внутри узла 118 обработки. Это устройство теплообмена может состоять из теплообменника с оребренными трубами, пластинчатого теплообменника, спаянного алюминиевого теплообменника или другого типа устройства теплообмена, включая многоходовые и/или универсальные теплообменники. Устройство теплообмена сконфигурировано для обеспечения теплообмена между потоком 32, текущим через один проход устройства теплообмена, и потоком дистилляционного пара, выходящим из секции 118b сепаратора внутри узла 118 обработки, который нагрели в устройстве теплообмена в нижней области секции 118 а охлаждения подачи. Поток 32 охлаждают, при этом далее нагревая поток дистилляционного пара, при этом поток 32 а покидает устройство теплообмена при -32 С(-26F). Вторая часть, поток 33, входит в устройство тепло- и массообмена в секции 118d деметанизации внутри узла 118 обработки. Это устройство тепло- и массообмена также может состоять из теплообменника с оребренными трубами, пластинчатого теплообменника, спаянного алюминиевого теплообменника или другого типа устройства теплообмена, включая многоходовые и/или универсальные теплообменники. Устройство тепло- и массопереноса сконфигурировано для обеспечения теплообмена между потоком 33, текущим через один проход устройства тепло- и массопереноса, и потоком дистилляционной жидкости, текущим вниз из абсорбционной секции 118 с внутри узла обработки 118, так, что поток 33 охлаждается при нагревании потока дистилляционной жидкости, охлаждая поток 33 а до -39 С (-38F) до того,как он покинет устройство тепло- и массопереноса. По мере того как поток дистилляционной жидкости нагревается, часть его испаряется для образования отпарных паров, которые поднимаются вверх по мере того, как оставшаяся жидкость продолжает течь вниз через устройство тепло- и массопереноса. Устройство тепло- и массопереноса обеспечивает непрерывный контакт между отпарными парами и потоком дистилляционной жидкости так, что оно также функционирует для обеспечения массопереноса между паровой и жидкостной фазами, удаляя из потока 44 жидкого продукта метан и более легкие компоненты. Потоки 32 а и 33 а снова объединяются с образованием потока 31 а, который входит в секцию 118 е сепаратора внутри узла 118 обработки при -34 С (-30F) и 6189 кПа (а) (898 фунт/дюйм 2 (а, после чего пар (поток 34) отделяют от сконденсированной жидкости (поток 35). Секция 118 е сепаратора имеет внутренний выступ или другое устройство для отделения ее от секции 118d деметанизации так, что две секции внутри узла обработки 118 могут эксплуатироваться при различных давлениях. Пар (поток 34) из секции 118 е сепаратора разделяется на два потока, 36 и 39. Поток 36, содержащий примерно 32% общего количества пара, объединяют с отделенной жидкостью (поток 35, через поток 37),и объединенный поток 38 входит в устройство теплообмена в нижней области секции 118 а охлаждения подачи внутри узла 118 обработки. Это устройство теплообмена подобным образом может состоять из теплообменника с оребренными трубами, пластинчатого теплообменника, спаянного алюминиевого теплообменника или другого типа устройства теплообмена, включая многоходовые и/или универсальные теплообменники. Устройство теплообмена сконфигурировано для обеспечения теплообмена между потоком 38, текущим через один проход устройства теплообмена, и потоком дистилляционного пара, выходящим из секции 118b сепаратора внутри узла 118 обработки так, что поток 38 охлаждается, по существу, до конденсации, нагревая при этом поток дистилляционного пара. Получившийся, по существу, сконденсированный поток 38 а при -90 С (-130F) затем мгновенно расширяют через расширительный клапан 14 до эксплуатационного давления (приблизительно 2861 кПа (а) (415 фунт/дюйм 2 (а секции 118 с абсорбции внутри узла 118 обработки. Во время расширения часть потока испаряется, приводя к охлаждению всего потока. В процессе, показанном на фиг. 2,расширенный поток 38b, покидающий расширительный клапан 14, достигает температуры -94 С(-136F) и подается в секцию 118b сепаратора внутри узла 118 обработки. Жидкости, разделенные там,направляют в секцию 118 с абсорбции, в то время как оставшиеся пары объединяются с парами, поднимающимися из секции 118 с абсорбции для образования потока дистилляционного пара, который нагревают в секции 118 а охлаждения. Остающиеся 68% пара из секции 118 е сепаратора (поток 39) входят в расширительную машину 15,в которой из этой части подачи под высоким давлением извлекается механическая энергия. Машина 15 расширяет пар в значительной степени изоэнтропно до эксплуатационного давления секции 118 с абсорбции, при этом работа расширения охлаждает расширенный поток 39 а до температуры приблизительно -70 С (-94F). Частично конденсированный расширенный поток 39 а впоследствии подают в качестве подачи в нижнюю область секции 118 с абсорбции внутри узла 118 обработки. Секция 118 с абсорбции содержит множество вертикально расположенных тарелок, одного или более насадочных слоев или какой-либо комбинации тарелок и насадки. Тарелки и/или насадка обеспечивают необходимый контакт между парами, поднимающимися вверх и холодной жидкостью, стекающей вниз. Жидкостная часть расширенного потока 39 а смешивается с жидкостями, стекающими вниз из секции 118 с абсорбции, и объединенная жидкость продолжает стекать вниз в секцию 118d деметанизации. Отпарные пары, возникающие в секции 118d деметанизации, объединяются с паровой частью расширенного потока 39 а и поднимаются вверх через секцию 118 с абсорбции для контакта с холодной жидкостью,стекающей вниз для конденсации и абсорбции из этих паров С 2 компонентов, С 3 компонентов и более тяжелых компонентов. Дистилляционная жидкость, стекающая вниз от устройства тепло- и массопереноса в секцию 118d деметанизации внутри узла обработки 118, отпарена от метана и более легких компонентов. Получившийся жидкий продукт (поток 44) выходит из нижней области секции 118d деметанизации и покидает узел 118 обработки при 20 С (67F). Поток дистилляционного пара, возникающий из секции 118b сепаратора, подогревают в секции 118 а охлаждения подачи, так как это обеспечивает охлаждение потокам 32 и 38, как описано ранее, и получившийся поток остаточного газа 41 покидает узел 118 обработки при 36 С (96F). Остаточный газ затем повторно сжимают в два этапа в компрессоре 16, приводимом в движение расширительной машиной 15, и в компрессоре 20, приводимом в движение дополнительным источником энергии. После того как поток 41b охлажден до 49 С (120F) в разгрузочном охладителе 21,продукт - остаточный газ (поток 41 с) течет в трубопровод товарной продукции при 6307 кПа (а)(915 фунт/дюйм 2 (а. Сводка скоростей потоков и потребления энергии для процесса, приведенного на фиг. 2, приведена в табл. 2. Энергия.На основании неокругленных скоростей потоков. Сравнение табл. 1 и 2 показывает, что настоящее изобретение сохраняет, по существу, тот же уровень извлечения, что и в известном уровне техники. Однако дальнейшее сравнение табл. 1 и 2 показывает, что выходы продуктов были достигнуты с использованием значительно меньшего количества энергии, чем в известном уровне техники. В терминах эффективности извлечения (определяемого количеством извлеченного этана на единицу энергии) настоящее изобретение представляет улучшение практически на 7% по отношению к известному уровню техники процесса по фиг. 1. Улучшение в эффективности извлечения, обеспечиваемое настоящим изобретением по отношению к таковому из известного уровня техники процесса по фиг. 1, вызвано в первую очередь двумя факторами. Во-первых, компактное расположение устройства теплообмена в секции 118 а охлаждения подачи и устройства тепло- и массопереноса в секции 118d деметанизации в узле 118 обработки ликвидирует падение давления, вызываемое соединительными трубопроводами, имеющимися в обычной установке по обработке. Результат состоит в том, что часть подаваемого газа, текущая в расширительную машину 15,находится при более высоком давлении для настоящего изобретения по сравнению с известным уровнем техники, давая возможность расширительной машине 15 в настоящем изобретении произвести столько же энергии с большим давлением на выходе, сколько расширительная машина 15 в известном уровне техники может произвести при меньшем давлении на выходе. Так, секция 118 с абсорбции в узле 118 обработки из настоящего изобретения может эксплуатироваться при более высоком давлении, чем ректификационная колонна 18 из известного уровня техники, сохраняя при этом тот же уровень извлечения. Это более высокое рабочее давление плюс снижение в падении давления для остаточного газа из-за ликвидации соединительных трубопроводов приводит к значительно более высокому давлению для остаточного газа, входящего в компрессор 20, таким образом снижая энергию, требуемую настоящим изобретением для восстановления остаточного газа до трассового давления. Во-вторых, использование устройства тепло- и массопереноса в секции 118d деметанизации для одновременного нагревания дистилляционной жидкости, покидающей секцию 118 с абсорбции с позволением при этом получающимся парам входить в контакт с жидкостью и отпаривать ее летучие компоненты является более эффективным, чем использование обычной дистилляционной колонны с внешними подогревателями. Летучие компоненты отпаривают из жидкости непрерывно, снижая концентрацию летучих компонентов в отпарных парах быстрее и таким образом улучшая эффективность отпаривания для настоящего изобретения. Настоящее изобретение предлагает два других преимущества по отношению к известному уровню техники вдобавок к увеличению в эффективности обработки. Во-первых, компактное расположение узла 118 обработки в настоящем изобретении заменяет пять отдельных единиц оборудования в известном уровне техники (теплообменники 10, 11 и 13, сепаратор 12 и ректификационная колонна 18 на фиг. 1) одной единицей оборудования (узел 118 обработки на фиг. 2). Это снижает требования по размерам площадки и ликвидирует соединительные трубопроводы, снижая капитальную стоимость технологической установки, в которой используется настоящее изобретение, по отношению к таковой из известного уровня техники. Во-вторых, ликвидация соединительных трубопроводов означает, что технологическая установка, в которой используется настоящее изобретение, имеет гораздо меньше фланцевых соединений по сравнению с известным уровнем техники, снижая число потенциальных источников утечек в установке. Углеводороды представляют собой летучие органические соединения (VOC), некоторые из которых классифицируют как парниковые газы и некоторые из которых могут являться предшественниками образования атмосферного озона, это означает, что настоящее изобретение снижает потенциальные атмосферные выбросы, которые могут нанести вред окружающей среде. Другие варианты осуществления Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать подаче жидкостного потока 35 напрямую в нижнюю область секции 118 с абсорбции через поток 40, как показано на фиг. 2, 4, 6 и 8. В таких случаях подходящее расширительное устройство (такое как расширительный клапан 17) используют для расширения жидкости до рабочего давления секции 118 с абсорбции и получающийся расширенный жидкостной поток 40 а подают в качестве подачи в нижнюю область секции 118 с абсорбции (как показано пунктирными линиями). Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать части жидкостного потока 35(потоку 37) с паром в потоке 36 (фиг. 2 и 6) или с охлажденной второй частью 33 а (фиг. 4 и 8) образовывать объединенный поток 38, и перенаправлению остающейся части жидкостного потока 35 в нижнюю область секции 118 с абсорбции через потоки 40/40 а. Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать объединению расширенного жидкостного потока 40 а с расширенным потоком 39 а (фиг. 2 и 6) или расширенным потоком 34 а (фиг. 4 и 8) и, впоследствии, подаче объединенного потока в нижнюю область секции 118 с абсорбции в качестве одиночной подачи. Если подаваемый газ является более обогащенным, то количество жидкости, отделенной в потоке 35, может быть достаточно большим для благоприятствования помещению дополнительной зоны массопереноса в секции 118d деметанизации, как показано на фиг. 3 и 7, или между расширенным потоком 34 а и расширенным жидкостным потоком 40 а, как показано на фиг. 5 и 9. В таких случаях устройство теплои массопереноса в секции 118d деметанизации можно сконфигурировать в верхней и нижней частях так,что расширенный жидкостной поток 40 а можно ввести между двумя частями. Как показано пунктирными линиями, некоторые обстоятельства могут благоприятствовать объединению части жидкостного потока 35 (поток 37) с паром в потоке 36 (фиг. 3 и 7) или с охлажденной второй частью 33 а (фиг. 5 и 9) для образования объединенного потока 38, в то время как остающуюся часть жидкостного потока 35 (поток 40) расширяют до более низкого давления и подают между верхней и нижней частями устройства теплои массопереноса в секции 118d деметанизации в качестве потока 40 а. Некоторые обстоятельства могут не благоприятствовать объединению охлажденных первой и второй частей (потоки 32 а и 33 а), как показано на фиг. 4, 5, 8 и 9. В таких случаях только охлажденную первую часть 32 а направляют в секцию 118 е сепаратора внутри узла 118 обработки (фиг. 4 и 5) или сепаратор 12 (фиг. 8 и 9), где пар (поток 34) отделяют от сконденсированной жидкости (поток 35). Паровой поток 34 входит в расширительную машину 15, и его расширяют в значительной степени изоэнтропно до рабочего давления секции 118 с абсорбции, после чего расширенный поток 34 а подают в качестве подачи в нижнюю область секции 118 с абсорбции внутри узла обработки 118. Охлажденную вторую часть 33 а объединяют с отделенной жидкостью (поток 35, через поток 37), и объединенный поток 38 направляют в устройство теплообмена в нижней области секции 118 а охлаждения подачи внутри узла 118 обработки и охлаждают до существенной конденсации. Существенным образом сконденсированный поток 38 а мгновенно расширяют через расширительный клапан 14 до рабочего давления секции 118 с абсорбции, после чего расширенный поток 38b подают в секцию 118b сепаратора внутри узла 118 обработки. Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать объединению только части (потока 37) жидкостного потока 35 с охлажденной второй частью 33 а, при этом остающуюся часть (поток 40) подают в нижнюю область секции 118 с абсорбции через расширительный клапан 17. Другие обстоятельства могут благоприятствовать направлению всего жидкостного потока 35 в нижнюю область секции 118 с абсорбции через расширительный клапан 17. В некоторых обстоятельствах может являться преимущественным использовать внешнюю емкость сепарации для отделения охлажденного подаваемого потока 31 а или охлажденной первой части 32 а, нежели включать секцию 118 с сепаратора в узел 118 обработки. Как показано на фиг. 6 и 7, сепаратор 12 можно использовать для разделения охлажденного подаваемого потока 31 а на паровой поток 34 и жидкостной поток 35. Подобным образом, как показано на фиг. 8 и 9, сепаратор 12 можно использовать для разделения охлажденной первой части 32 а на паровой поток 34 и жидкостной поток 35. В зависимости от количества более тяжелых углеводородов в подаваемом газе и от давления подаваемого газа, охлажденный подаваемый поток 31 а, входящий в секцию 118 е сепаратора на фиг. 2 и 3 или в сепаратор 12 на фиг. 6 и 7 (или охлажденная первая часть 32 а, входящая в секцию 118 е сепаратора на фиг. 4 и 5 или в сепаратор 12 на фиг. 8 и 9), может не содержать какой-либо жидкости (потому что он находится выше ее точки росы или потому что он находится выше ее крикондебары). В таких случаях жидкости нет в потоках 35 и 37 (как показано пунктирными линиями), так что только пар из секции 118 е сепаратора в потоке 36 (фиг. 2 и 3), пар из сепаратора 12 в потоке 36 (фиг. 6 и 7) или охлажденная вторая часть 33 а (фиг. 4, 5, 8 и 9) течет в поток 36, чтобы превратиться в расширенный, по существу, сконденсированный поток 38b, подаваемый в секцию 118b сепаратора в узле 118 обработки. В таких обстоятель-7 022672 ствах секция 118 е сепаратора в узле 118 обработки (фиг. 2-5) или сепаратор 12 (фиг. 6-9) могут и не требоваться. Состояния подаваемого газа, размер установки, доступное оборудование или другие факторы могут указывать на то, что удаление расширительной машины 15 или замена альтернативным расширительным устройством (таким как расширительный клапан) является возможными. Хотя расширение отдельного потока изображено в конкретных расширительных устройствах, альтернативное расширительное устройство можно использовать там, где это уместно. Например, условия могут оправдывать расширение существенным образом сконденсированной части подаваемого потока (поток 38 а). В соответствии с настоящим изобретением можно использовать использование внешнего охлаждения для дополнения охлаждения, доступного для газа на входе от потоков дистилляционного пара и жидкости, в особенности в случае обогащенного газа на входе. В таких случаях устройство тепло- и массопереноса можно включить в секцию 118 е сепарации (или устройство сбора в таком случае, когда охлажденный подаваемый поток 31 а или охлажденная первая часть 32 а не содержит жидкости), как показано пунктирными линиями на фиг. 2-5, или устройство тепло- и массопереноса можно включить в сепаратор 12, как показано пунктирными линями на фиг. 6-9. Это устройство тепло- и массопереноса может состоять из теплообменника с оребренными трубами, пластинчатого теплообменника, спаянного алюминиевого теплообменника или другого типа устройства тепло- и массопереноса, включая многоходовые и/или универсальные теплообменники. Устройство тепло- и массопереноса сконфигурировано для обеспечения теплообмена между потоком охладителя (например, пропана), текущего через один проход устройства тепло- и массопереноса, и паровой частью потока 31 а (фиг. 2, 3, 6 и 7) или потока 32 а (фиг. 4, 5,8 и 9), текущего вверх, так, что охладитель далее охлаждает пар и конденсирует дополнительную жидкость, которая стекает вниз, чтобы превратиться в часть жидкости, удаляемой в потоке 35. Альтернативным образом, можно использовать обычный(ые) охладитель(и) газа для охлаждения потока 32 а, потока 33 а и/или потока 31 а охладителем до того, как поток 31 а войдет в секцию 118 е сепаратора (фиг. 2 и 3) или в сепаратор 12 (фиг. 6 и 7) или как поток 32 а войдет в секцию 118 е сепаратора (фиг. 4 и 5) или в сепаратор 12 (фиг. 8 и 9). В зависимости от температуры и обогащенности подаваемого газа и количества извлекаемых C2 компонентов в потоке жидкого продукта 44, может быть недостаточно доступного нагревания от потока 33 для того, чтобы жидкость, покидающая секцию 118d деметанизации, отвечала требованиям к продукту. В таких случаях устройство тепло- и массопереноса в секции 118d деметанизации может включать приспособления для обеспечения дополнительного нагревания нагревательной средой, как показано пунктирными линиями на фиг. 2-9. Альтернативным образом, другое устройство тепло- и массопереноса можно включить в нижнюю область секции 118d деметанизации для обеспечения дополнительного нагревания или же поток 33 можно нагреть нагревательной средой до того, как его подадут в устройство тепло- и массопереноса в секции 118d деметанизации. В зависимости от типа устройств теплопереноса, выбранных для устройства теплообмена в верхней и нижней областях секции 118 а охлаждения подачи, может являться возможным объединить эти устройства теплообмена в одно многоходовое и/или универсальное устройство теплопереноса. В таких случаях многоходовое и/или универсальное устройство теплопереноса будет включать подходящие устройства для распределения, разделения и сбора потока 32, потока 38 и потока дистилляционного пара с целью достичь желаемого охлаждения и нагревания. Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать дополнительному массопереносу в верхней области секции 118d деметанизации. В таких случаях устройство массопереноса можно расположить внизу, где расширенный поток 39 а (фиг. 2, 3, 6 и 7) или расширенный поток 34 а (фиг. 4, 5, 8 и 9) входит в нижнюю область секции 118 с абсорбции, и вверху, где охлажденная вторая часть 33 а покидает устройство тепло- и массопереноса в секции 118d деметанизации. Менее предпочтительным вариантом для вариантов осуществлений настоящего изобретения по фиг. 2, 3, 6 и 7 является установка емкости сепарации для охлажденной первой части 31 а, емкости сепарации для охлажденной второй части 32 а, объединение паровых потоков, разделенных там для образования парового потока 34, и объединение жидкостных потоков, разделенных там, для образования жидкостного потока 35. Другим менее предпочтительным вариантом для настоящего изобретения является охлаждение потока 37 в отдельном устройстве теплообмена внутри секции 118 а охлаждения подачи (нежели объединять поток 37 с потоком 36 или потоком 33 а для образования объединенного потока 38), расширение охлажденного потока в отдельном расширительном устройстве и подача расширенного потока в промежуточную область в секции 118 с абсорбции. Будет ясно, что относительное количество сырья, находящегося в каждой ветви разделенной подачи пара, будет зависеть от нескольких факторов, включая давление газа, состав подаваемого газа, количество тепла, которое можно экономичным образом извлечь из сырья, и количество доступной мощности. Большая подача выше секции 118 с абсорбции может увеличить извлечение, снижая при этом энергию,полученную от расширения, и таким образом увеличивая требования к мощности для повторного сжатия. Увеличение подачи ниже секции 118 с абсорбции снижает требования к мощности для повторного сжатия, но может также снизить извлечение продукта. Настоящее изобретение обеспечивает улучшенное извлечение С 2 компонентов, С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов на энергопотребление, требуемое для эксплуатации процесса. Улучшение в энергопотреблении, требуемом для эксплуатации процесса, может выражаться в виде снижения требований по энергии для сжатия или повторного сжатия, сниженных требований по энергии для дополнительного охлаждения, сниженных требований по энергии для дополнительного нагрева или в комбинации таковых. Хотя было описано то, что считается предпочтительными вариантами осуществления изобретения,специалисты в данной области техники поймут, что с таковым можно произвести другие и дальнейшие модификации, например приспособить изобретение к различным условиям, типам сырья или другим требованиям без выхода за пределы сущности настоящего изобретения, как определено в следующих пунктах формулы изобретения. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ для разделения газового потока 31, содержащего метан, С 2 компоненты, С 3 компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию 41 с остаточного газа и на относительно менее летучую фракцию 44, содержащую большую часть указанных С 2 компонентов, указанных С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или указанных С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, причем:(1) указанный газовый поток 31 разделяют на первую 32 и вторую 33 части;(2) указанную первую часть 32 охлаждают 118 а;(3) указанную вторую часть 33 охлаждают 118d;(4) указанную охлажденную первую часть 32 а объединяют с указанной охлажденной второй частью 33 а для образования охлажденного газового потока 31 а;(5) указанный охлажденный газовый поток разделяют на первый 36 и второй 39 потоки;(6) указанный первый поток 36 охлаждают 118 а для конденсации, по существу, его 38 а всего и впоследствии расширяют 14 до более низкого давления, тем самым дополнительно охлаждают его;(7) указанный расширенный охлажденный первый поток 38b подают в качестве верхней подачи в устройство абсорбции 118 с, расположенное в одной единице оборудования - узле 118 обработки;(8) указанный второй поток 39 расширяют 15 до указанного более низкого давления и подают в качестве нижней подачи 39 а в указанное устройство 118 с абсорбции;(9) поток дистилляционного пара собирают из верхней области указанного устройства 118 с абсорбции и нагревают в одном или более устройстве 118 а теплообмена, расположенном в указанном узле 118 обработки, чтобы таким образом подавать по меньшей мере часть охлаждения из стадий (2) и (6), и затем выпускают указанный нагретый поток 41 дистилляционного пара из указанного узла 118 обработки в качестве указанной летучей фракции остаточного газа;(10) поток дистилляционной жидкости собирают из нижней области указанного устройства 118 с абсорбции и нагревают в устройстве 118d тепло- и массопереноса, расположенном в указанном узле 118 обработки, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (3), одновременно при этом отпаривают более летучие компоненты из указанного потока дистилляционной жидкости и затем выпускают указанный нагретый и отпаренный поток 44 дистилляционной жидкости из указанного узла 118 обработки в качестве указанной относительно менее летучей фракции;(11) количества и температуры указанных подаваемых потоков в указанное устройство 118 с абсорбции являются эффективными для поддержания температуры указанной верхней области указанного устройства 118 с абсорбции при температуре, при которой извлекают основные части компонентов в указанной относительно менее летучей фракции 44. 2. Способ по п.1, в котором:(а) указанную охлажденную первую часть 32 а объединяют с указанной охлажденной второй частью 33 а для образования частично сконденсированного газового потока 31 а;(b) указанный частично сконденсированный газовый поток 31 а подают в устройство сепарации 12 и разделяют там для получения парового потока 34 и по меньшей мере одного жидкостного потока 35;(с) указанный паровой поток 34 разделяют на указанный первый 36 и второй 39 потоки;(d) по меньшей мере часть 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 расширяют 17 до указанного более низкого давления и подают в качестве дополнительной нижней подачи 40 а в указанное устройство абсорбции 118 с. 3. Способ по п.2, в котором:(a) указанный первый поток 36 объединяют по меньшей мере с частью 37 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 для образования объединенного потока 38;(b) указанный первый поток 38 охлаждают 118 а для конденсации, по существу, его 38 а всего и затем расширяют 14 до более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;(c) указанный расширенный охлажденный первый поток 38b подают в качестве указанной верхней подачи в указанное устройство 118 с абсорбции;(d) любую оставшуюся часть 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 расширяют 17 до указанного более низкого давления и подают в качестве упомянутой дополнительной нижней подачи 40 а в указанное устройство 118 с абсорбции;(e) упомянутый поток дистилляционного пара нагревают в упомянутом одном или более устройстве 118 а теплообмена, расположенном в указанном узле 118 обработки, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадий (2) и (b). 4. Способ по п.1, в котором:(а) указанную первую часть 32 охлаждают 118 а и затем расширяют 15 до упомянутого более низкого давления;(b) указанную расширенную охлажденную первую часть 34 а подают в качестве упомянутой нижней подачи в указанное устройство 118 с абсорбции;(c) указанную вторую часть 33 охлаждают для конденсации, по существу, ее 118d, 118 а всей и затем расширяют 14 до указанного более низкого давления, в результате чего ее дополнительно охлаждают;(d) указанную расширенную охлажденную вторую часть 38b подают в качестве указанной верхней подачи в указанное устройство 118 с абсорбции;(е) указанный поток дистилляционного пара собирают из указанной верхней области указанного устройства 118 с абсорбции и нагревают в указанном одном или более устройстве 118 а теплообмена, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадий (а) и (с);(f) упомянутый поток дистилляционной жидкости собирают из указанной нижней области указанного устройства 118 с абсорбции и нагревают в указанном устройстве 118d тепло- и массопереноса, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (с). 5. Способ по п.4, в котором:(a) указанную первую часть 32 охлаждают 118 а достаточно для частичной ее 32 а конденсации;(b) указанную частично сконденсированную первую часть 32 а подают в устройство 12 сепарации и разделяют там для получения парового потока 34 и по меньшей мере одного жидкостного потока 35;(c) указанный паровой поток 34 расширяют 15 до более низкого давления и подают в качестве указанной первой нижней подачи 34 а в указанное устройство 118 с абсорбции;(d) по меньшей мере часть 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 расширяют 17 до указанного более низкого давления и подают в качестве дополнительной нижней подачи 40 а в указанное устройство абсорбции 118 с. 6. Способ по п.5, в котором:(i) указанную вторую часть 33 охлаждают 118d и затем объединяют по меньшей мере с частью 37 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 для образования объединенного потока 38;(ii) указанный объединенный поток 38 охлаждают 118 а для конденсации, по существу, его всего и затем расширяют 14 до указанного более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;(iii) указанный расширенный охлажденный объединенный поток 38b подают в качестве указанной верхней подачи в указанное устройство 118 с абсорбции;(iv) любую оставшуюся часть 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 расширяют 17 до указанного более низкого давления и подают в качестве указанной дополнительной нижней подачи 40 а в указанное устройство 118 с абсорбции;(v) указанный поток дистилляционного пара нагревают в упомянутом одном или более устройстве 118 а теплообмена, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадий (а) и (ii). 7. Способ по п.2 или 5, в котором:(2) указанную расширенную по меньшей мере часть 40 а указанного по меньшей мере одного жидкостного потока подают в указанный узел 118 обработки в нижнем месте подачи для входа между указанными верхней и нижней областями указанного устройства 118d тепло- и массопереноса. 8. Способ по п.3 или 6, в котором:(2) указанную расширенную любую оставшуюся часть указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 40 а подают в указанный узел 118 обработки для входа между указанными верхней и нижней областями указанного устройства 118d тепло- и массопереноса. 9. Способ по пп.2, 3, 5-8, в котором указанное устройство 118 е сепарации расположено в указанном узле 118 обработки. 10. Способ по п.1, в котором:(2) дополнительное устройство тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства 118 е сбора, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(3) указанный охлажденный газовый поток 31 а подают в указанное устройство сбора и направляют в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для дальнейшего охлаждения при по- 10022672 мощи указанной внешней охлаждающей среды;(4) указанный далее охлажденный газовый поток 34 разделяют на указанные первый 36 и второй 39 потоки. 11. Способ по п.4, в котором:(2) дополнительное устройство 118 е тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства сбора, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(3) указанную охлажденную первую часть 32 а подают в указанное устройство 118 е сбора и направляют в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для дальнейшего охлаждения при помощи указанной внешней охлаждающей среды;(4) указанную далее охлажденную первую часть 34 расширяют 15 до указанного более низкого давления и впоследствии подают в качестве указанной нижней подачи 34 а в указанное устройство 118 с абсорбции. 12. Способ по пп.2, 3, 5-9, в котором:(1) дополнительное устройство тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства 12 сепарации, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(2) указанный паровой поток направляют в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для охлаждения при помощи указанной внешней охлаждающей среды для образования дополнительного конденсата;(3) указанный конденсат становится частью указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35, разделенного там. 13. Способ по пп.2, 3, 5-12, в котором указанное устройство 118d тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней нагревательной среды для дополнения нагрева, подаваемого указанным подаваемым газом 33 для указанного отпаривания указанных более летучих компонентов из указанного потока дистилляционной жидкости. 14. Устройство для разделения газового потока 31, содержащего метан, С 2 компоненты, С 3 компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию 41 с остаточного газа и на относительно менее летучую фракцию 44, содержащую большую часть указанных С 2 компонентов, указанных С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или указанных С 3 компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, включающее:(1) первое разделительное устройство для разделения указанного газового потока 31 на первую 32 и вторую 33 части;(2) первое устройство 118 а теплообмена, расположенное в одной единице оборудования - узле 118 обработки и присоединенное к указанному первому разделительному устройству для приема указанной первой части 32 и ее охлаждения;(3) устройство 118d тепло- и массопереноса, расположенное в указанном узле 118 обработки и присоединенное к указанному первому разделительному устройству для приема указанной второй части 33 и ее охлаждения;(4) объединяющее устройство, присоединенное к указанному первому устройству 118 а теплообмена и указанному устройству 118d тепло- и массопереноса для приема указанной охлажденной первой части 32 а и указанной охлажденной второй части 33 а и образования охлажденного газового потока 31 а;(5) второе разделительное устройство, присоединенное к указанному устройству объединения для приема указанного охлажденного газового потока и разделения его на первый 36 и второй 39 потоки;(6) второе устройство 118 а теплообмена, расположенное в указанном узле 118 обработки и присоединенное к указанному второму разделительному устройству для приема указанного первого потока 36 и охлаждения достаточно, по существу, до его конденсации 38 а;(7) первое расширительное устройство 14, присоединенное к указанному второму устройству 118 а теплообмена для приема указанного, по существу, сконденсированного первого потока 38 а и расширения его до более низкого давления;(8) устройство 118 с абсорбции, расположенное в указанном узле 118 обработки и присоединенное к указанному первому расширительному устройству 14 для получения указанного расширенного охлажденного первого потока 38b в качестве верхней подачи в него;(9) второе расширительное устройство 15, присоединенное к указанному второму разделительному устройству для приема указанного второго потока 39 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное второе расширительное устройство 15 является дополнительно присоединенным к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи указанного расширенного второго потока 39 а в качестве нижней подачи в него;(10) устройство сбора пара, расположенное в указанном узле обработки и присоединенное к указанному устройству 118 с абсорбции для приема потока дистилляционного пара из верхней области указанного устройства 118 с абсорбции;(11) указанное второе устройство 118 а теплообмена дополнительно присоединено к указанному устройству сбора пара для приема указанного потока дистилляционного пара и нагревания его, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (6);(12) указанное первое устройство 118 а теплообмена дополнительно присоединено к указанному второму устройству 118 а теплообмена для приема указанного нагретого потока дистилляционного пара и дальнейшего нагревания его, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (2) и затем выпуская указанный дополнительно нагретый поток 41 дистилляционного пара из указанного узла 118 обработки в качестве указанной летучей фракции остаточного газа;(13) устройство сбора жидкости, расположенное в указанном узле 118 обработки и присоединенное к указанному устройству 118 с абсорбции для приема потока дистилляционной жидкости из нижней области указанного устройства 118 с абсорбции;(14) указанное устройство 118d тепло- и массопереноса при этом далее присоединено к указанному устройству сбора жидкости для приема указанного потока дистилляционной жидкости и нагревания его,таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (3), одновременно при этом отпаривая более летучие компоненты из указанного потока дистилляционной жидкости и затем выпуская указанный нагретый и отпаренный поток дистилляционной жидкости из указанного узла обработки в качестве указанной относительно менее летучей фракции 44;(15) устройство управления, приспособленное для регулирования количеств и температур указанных подаваемых потоков в указанное устройство 118 с абсорбции для поддержания температуры указанной верхней области указанного устройства 118 с абсорбции при температуре, при которой извлекают основные части компонентов в указанной относительно менее летучей фракции 44. 15. Устройство по п.14, в котором:(а) указанное объединяющее устройство выполнено с возможностью приема указанной охлажденной первой части 32 а и указанной охлажденной второй части 33 а и образования частично сконденсированного газового потока 31 а;(b) устройство 12 сепарации присоединено к указанному объединяющему устройству для приема указанного частично сконденсированного газового потока 31 а и разделения его на паровой поток 34 и по меньшей мере один жидкостной поток 35;(c) указанное второе разделительное устройство присоединено к указанному устройству объединения для приема указанного парового потока 34 и разделения его на указанные первый 36 и второй 39 потоки;(d) третье расширительное устройство 17 присоединено к указанному устройству 12 сепарации для приема по меньшей мере части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное третье расширительное устройство 17 является дополнительно присоединенным к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи расширенной по меньшей мере части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 в качестве дополнительной нижней подачи 40 а в него. 16. Устройство по п.15, в котором:(а) дополнительное объединяющее устройство присоединено к указанному второму разделительному устройству и указанному устройству 12 сепарации для приема указанного первого потока 36 и по меньшей мере части 37 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и получения объединенного потока 38;(b) упомянутое второе устройство 118 а теплообмена присоединено к указанному дополнительному объединяющему устройству для получения указанного объединенного потока 38 и достаточного его охлаждения, по существу, до его 38 а конденсации;(c) упомянутое первое расширительное устройство 14 присоединено к указанному второму устройству 118 а теплообмена для приема указанного, по существу, сконденсированного объединенного потока 38 а и расширения его до более низкого давления;(d) упомянутое устройство 118 с абсорбции присоединено к указанному первому расширительному устройству 14 для приема расширенного охлажденного объединенного потока 38b в качестве верхней подачи в него;(e) упомянутое третье расширительное устройство 17 присоединено к указанному устройству 12 сепарации для приема любой оставшейся части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное третье расширительное устройство 17 является дополнительно присоединенным к указанному устройству абсорбции 118 с для подачи расширенной какой-либо оставшейся части 40 упомянутого по меньшей мере одного жидкостного потока 35 в качестве дополнительной нижней подачи 40 а в него;(f) указанное второе устройство 118 а теплообмена дополнительно присоединено к указанному устройству сбора пара для приема указанного потока дистилляционного пара и нагревания его, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (b). 17. Устройство по п.14, в котором:(a) упомянутое второе устройство 118 а теплообмена присоединено к указанному устройству 118d тепло- и массопереноса для приема указанной охлажденной второй части 33 а и достаточного охлаждения, по существу, до ее 38 а конденсации;(b) упомянутое первое расширительное устройство 14 присоединено к указанному второму устройству 118 а теплообмена для приема указанной, по существу, сконденсированной второй части 38 а и расширения ее до более низкого давления;(c) упомянутое устройство 118 с абсорбции присоединено к указанному первому расширительному устройству 14 для приема указанной расширенной охлажденной второй части 38b в качестве упомянутой верхней подачи в него;(d) указанное второе расширительное устройство 15 присоединено к указанному первому устройству 118 а теплообмена для приема указанной охлажденной первой части 32 а и расширения ее до указанного более низкого давления, при этом указанное второе расширительное устройство 15 дополнительно присоединено к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи указанной расширенной охлажденной первой части 34 а в качестве указанной нижней подачи в него;(e) указанное второе устройство 118 а теплообмена дополнительно присоединено к указанному устройству сбора пара для приема указанного потока дистилляционного пара и нагревания его, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (а). 18. Устройство по п.17, в котором:(a) первое устройство 118 а теплообмена выполнено с возможностью приема указанной первой части 32 и достаточного ее охлаждения для частичной ее 32 а конденсации;(b) устройство 12 сепарации присоединено к указанному первому устройству 118 а теплообмена для приема указанной частично сконденсированной первой части 32 а и разделения ее на паровой поток 34 и по меньшей мере один жидкостной поток 35;(с) указанное второе расширительное устройство 15 присоединено к указанному устройству 12 сепарации для приема указанного парового потока 34 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное второе расширительное устройство 15 является дополнительно присоединенным к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи указанного расширенного парового потока 34 а в качестве указанной первой нижней подачи в него;(d) третье расширительное устройство 17 присоединено к указанному устройству 12 сепарации для приема по меньшей мере части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное третье расширительное устройство 17 является дополнительно присоединенным к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи указанной расширенной по меньшей мере части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 в качестве дополнительной нижней подачи 40 а в него. 19. Устройство по п.18, в котором:(а) указанное объединяющее устройство выполнено с возможностью присоединения к указанному устройству 118d тепло- и массопереноса и к указанному устройству 12 сепарации для приема указанной охлажденной второй части 33 а и по меньшей мере части 37 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и образования объединенного газового потока 38;(b) указанное второе устройство 118 а теплообмена присоединено к указанному объединяющему устройству для приема указанного объединенного потока 38 и достаточного охлаждения, по существу,до его 38 а конденсации;(c) указанное первое расширительное устройство 14 присоединено к указанному второму устройству 118 а теплообмена для приема указанного, по существу, сконденсированного объединенного потока 38 а и расширения его до более низкого давления;(d) указанное устройство 118 с абсорбции присоединено к указанному первому расширительному устройству 14 для приема указанного расширенного охлажденного объединенного потока 38b в качестве указанной верхней подачи в него;(е) указанное третье расширительное устройство 17 присоединено к указанному устройству 12 сепарации для приема любой оставшейся части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и расширения его до указанного более низкого давления, при этом указанное третье расширительное устройство 17 является далее присоединенным к указанному устройству 118 с абсорбции для подачи указанной расширенной какой-либо оставшейся части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 в качестве указанной дополнительной второй нижней подачи 40 а в него;(f) указанное второе устройство 118 а теплообмена дополнительно присоединено к указанному устройству сбора пара для приема указанного потока дистилляционного пара и нагревания его, таким образом подавая по меньшей мере часть охлаждения стадии (b). 20. Устройство по п.15 или 18, в котором:(2) указанный узел 118 обработки присоединен к указанному третьему расширительному устройству 17 для получения указанной расширенной по меньшей мере части 40 указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35 и направления его 40 а между указанными верхней и нижней областями указанного устройства 118d тепло- и массопереноса.(2) указанный узел 118 обработки присоединен к указанному третьему расширительному устройству 17 для получения указанной расширенной какой-либо оставшейся части 40 указанного по меньшей мере одного указанного расширенного жидкостного потока 35 и направления его 40 а между указанными верхней и нижней областями указанного устройства 118d тепло- и массопереноса. 22. Устройство по пп.15, 16, 18-20 или 21, в котором указанное устройство 118 е сепарации расположено в указанном узле 118 обработки. 23. Устройство по п.14, в котором:(1) устройство сбора 118 е расположено в указанном узле обработки 118;(2) дополнительное устройство тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства 118 е сбора, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(3) указанное устройство 118 е сбора присоединено к указанному объединяющему устройству для получения указанного охлажденного газового потока 31 а и направления его в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для дальнейшего охлаждения при помощи указанной внешней охлаждающей среды;(4) указанное второе разделительное устройство является приспособленным для присоединения к указанному устройству 118 е сбора для получения указанного далее охлажденного газового потока 34 и разделения его на указанные первый 36 и второй 39 потоки. 24. Устройство по п.17, в котором:(2) дополнительное устройство тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства 118 е сбора, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(3) указанное устройство 118 е сбора присоединено к указанному первому устройству 118 а теплообмена для получения указанной охлажденной первой части 32 а и направления ее в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для дальнейшего охлаждения при помощи указанной внешней охлаждающей среды;(4) указанное расширительное устройство 15 является приспособленным для присоединения к указанному устройству 118 е сбора для получения указанной далее охлажденной первой части 34 и расширения ее до указанного более низкого давления, при этом указанное расширительное устройство 15 является далее присоединенным к указанному устройству абсорбции для подачи указанной расширенной далее охлажденной первой части 34 а в качестве указанной нижней подачи в него. 25. Устройство по пп.15, 16, 18-22, в котором:(1) дополнительное устройство тепло- и массопереноса включено внутри указанного устройства 12 сепарации, при этом указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней охлаждающей среды;(2) указанный паровой поток направляют в указанное дополнительное устройство тепло- и массопереноса для охлаждения указанной внешней охлаждающей средой для образования дополнительного конденсата;(3) указанный конденсат становится частью указанного по меньшей мере одного жидкостного потока 35, отделенного там. 26. Устройство по пп.14-25, в котором указанное дополнительное устройство 118 е тепло- и массопереноса включает один или более проходов для внешней нагревательной среды для дополнения нагрева, подаваемого указанной второй частью 33 для указанного отпаривания указанных более летучих компонентов из указанного потока дистилляционной жидкости.