Способ получения 1,2-дихлорэтана

Способ получения 1,2-дихлорэтана, начиная с источника углеводорода, в соответствии с которым: а) источник углеводорода подвергается воздействию первой стадии крекинга, а именно,стадии пиролиза, осуществляемой в крекинг-печи, получая таким образом смесь продуктов крекинга; b) указанная смесь продуктов крекинга подвергается последовательным стадиям обработки, которые делают возможным получение смеси продуктов, содержащей этилен и другие составляющие, среди которых находятся стадия водного гашения, стадия щелочной промывки, необходимая при удалении, по меньшей мере, большей части двуокиси углерода, с генерированием щелочного раствора, и стадия окисления, необходимая при удалении сернистого водорода, содержащегося в смеси продуктов крекинга; с) смесь продуктов, содержащая этилен, полученная из стадии b), разделяется по меньшей мере на одну фракцию, содержащую этилен, и на тяжелую фракцию; d) фракция (фракции), содержащая этилен, переносится (переносятся) в реактор хлорирования и/или в реактор оксихлорирования, в этих реакторах большая часть присутствующего этилена преобразуется в 1,2-дихлорэтан; е) полученный 1,2-дихлорэтан выделяется из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования. 013840 Настоящее изобретение относится к способу получения 1,2-дихлорэтана (ДХЭ), способу получения винилхлорида (ВХ) и способу получения поливинилхлорида (ПВХ). В настоящее время, этилен, который имеет чистоту более 99,8%, обычно используется для получения ДХЭ. Этот этилен очень высокой чистоты получают посредством крекинга различных нефтепродуктов, после которого следуют многочисленные сложные и дорогостоящие стадии разделения для выделения этилена из других продуктов крекинга и для получения продуктов очень высокой чистоты. Принимая во внимание большие затраты, связанные с получением этилена такой высокой чистоты,разработаны различные способы получения ДХЭ с использованием этилена, имеющего чистоту, меньшую чем 99,8%. Эти способы имеют преимущество понижения затрат путем упрощения системы разделения продуктов, возникающих в результате крекинга, и посредством исключения, таким образом, сложного разделения, которое не приносит пользы для получения ДХЭ. Продукты, покидающие первую стадию крекинга, а именно стадию пиролиза, осуществляемую в крекинг-печи, обычно подвергаются воздействию последовательных стадий обработки, таких как водное гашение, для конденсации воды, содержащейся в продуктах, и щелочная промывка, необходимая при удалении сернистого водорода (H2S) и двуокиси углерода (CO2), содержащихся в продуктах. Первый представляет собой токсичное загрязнение, в то время как второй доставляет проблему, связанную с образованием твердых продуктов в холодных областях при высоком давлении, которые используются для последующего разделения продуктов крекинга. Присутствие серы может возникать в результате загрязнения источника углеводородов, который должен крекироваться, такого как использование серных добавок во время подачи в крекинг-печь. Является желательным удаление H2S, который кроме своей токсичности может загрязнять катализаторы, используемые на стадиях хлорирования или оксихлорирования этилена до ДХЭ, если он переносится вместе с этиленом. Активности этих катализаторов, которые, как правило, соответственно, основываются на хлоридах железа и меди, подвергались бы влиянию посредством образования соответствующих сульфидов или сульфатов. Обычный способ, используемый при крекинге, заключается в щелочной промывке сильным основанием, таким как гидроксид натрия (NaOH), которая необходима для фиксирования слабых кислот, таких как H2S и CO2. Кроме того, получение ДХЭ потребляет основные растворы для нейтрализации кислотных выходящих потоков. Хорошо известный случай представляет собой промывку сырых газов, покидающих оксихлорирование. Является желательным фиксировать непреобразованный хлористый водород (HCl) для устранения проблем с коррозией в расположенном далее оборудовании. Использование щелочного контура, который питает любое устройство для контакта газ-жидкость (распылительная колонна, эжектор,после которого следует секция для разделения газ-жидкость), представляет интерес. В контексте соединения крекинга и установки ПВХ (для получения винилхлоридного мономера),является желательной регенерация раствора, получаемого от щелочной промывки углеводородов, для нейтрализации HCl, не преобразованного во время оксихлорирования. Для этого необходимо разрушениеH2S, содержащегося в продуктах крекинга или в этом щелочном растворе. Цель настоящего изобретения представляет собой способ получения ДХЭ, начиная с источника углеводородов, в соответствии с которым:a) источник углеводорода подвергается воздействию первой стадии крекинга а именно, стадии пиролиза, осуществляемой в крекинг-печи, таким образом, получая смесь продуктов крекинга;b) указанная смесь продуктов крекинга подвергается последовательным стадиям обработки, которые делают возможным получение смеси продуктов, содержащей этилен и другие составляющие, среди которых находится стадия водного гашения, стадия щелочной промывки, необходимая при удалении, по меньшей мере, большей части двуокиси углерода, с генерированием щелочного раствора, и стадия окисления, необходимая при удалении сернистого водорода, содержащегося в смеси продуктов крекинга;c) смесь продуктов, содержащая этилен, полученная на стадии b), разделяется по меньшей мере на одну фракцию, содержащую этилен, и на тяжелую фракцию;d) фракция (фракции), содержащая этилен, переносится (переносятся) в реактор хлорирования и/или реактор оксихлорирования, в этих реакторах большая часть присутствующего этилена преобразуется в 1,2-дихлорэтан;e) полученный 1,2-дихлорэтан выделяется из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования. Выражение сернистый водород обозначает как сам сернистый водород, но также и другие сульфиды, которые могут присутствовать в среде в микроскопических количествах, такие, например, как CS2 иCOS. Рассматриваемый источник углеводородов может представлять собой любой известный источник углеводородов. Предпочтительно источник углеводородов, подвергающийся крекингу (стадия а выбирается из группы, состоящей из сырой нефти, газойля, сжиженного нефтяного газа, этана, пропана, бутана, изобутана и их смесей. В особенно предпочтительном способе источник углеводородов выбирается из группы, состоящей из этана, пропана и смесей пропан/бутан. Хорошие результаты получают с источ-1 013840 ником углеводородов, выбранным из группы, состоящей из пропана и смесей пропан/бутан. Смеси пропан/бутан могут существовать сами по себе или могут состоять из смесей пропана и бутана. Этан, пропан, бутан и смеси пропан/бутан в настоящем изобретении являются коммерчески доступными продуктами, а именно такими, которые состоят в основном из чистого продукта (этана, пропана, бутана или пропана/бутана как смеси), а вторично, из других насыщенных или ненасыщенных углеводородов, которые легче или тяжелее, чем сам чистый продукт. Выражение первая стадия крекинга, а именно стадия пиролиза, осуществляемая в крекинг-печи(стадия а, обозначает преобразование, под действием тепла, источника углеводородов в присутствии или отсутствие третьих соединений, таких как вода, кислород, соединения серы и/или катализатор с образованием смеси продуктов крекинга. Эта смесь продуктов крекинга преимущественно содержит водород, моноокись углерода, двуокись углерода, азот, кислород, сернистый водород, органические соединения, содержащие по меньшей мере один атом углерода, и воду. После этой первой стадии крекинга преимущественно следует стадия b), состоящая из последовательных стадий обработки, среди которых находятся стадии термического извлечения тепла крекированных газов, необязательного органического гашения (необязательно включающая в себя извлечение тепла посредством последовательных обменников с промежуточными текучими средами), водного гашения,компрессии и сушки газов, щелочной промывки, необходимой при удалении по меньшей мере части двуокиси углерода, с генерированием щелочного раствора, необязательного гидрирования нежелательных соединений, таких, например, как ацетилен, необязательного удаления части водорода и/или метана и окисления, необходимого при удалении H2S. Стадия водного гашения преимущественно предшествует стадии щелочной промывки. В соответствии с первым вариантом способа по настоящему изобретению стадия окисления, необходимая при удалении H2S, преимущественно состоит в разрушении H2S посредством введения окислительного агента на стадии водного гашения. Стадии водного гашения и щелочной промывки, кроме того,могут представлять собой отдельные стадии или могут объединяться. Они предпочтительно представляют собой две отдельные стадии. В особенно предпочтительном способе стадия водного гашения предшествует стадии щелочной промывки. Может использоваться любой окислительный агент. В частности, могут рассматриваться перекись водорода, гипохлорит натрия и оксиды хлора. Перекись водорода и гипохлорит натрия, однако, являются наиболее предпочтительными, при этом наиболее предпочтительной является перекись водорода. В соответствии с этим первым вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента, он преимущественно используется при массовом отношении гипохлорит натрия : сернистый водород, находящемся в пределах от 5:1 до 15:1. Предпочтительно он используется при массовом отношении гипохлорит натрия:сернистый водород в пределах от 8:1 до 9:1. В соответствии с этим первым вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента, она преимущественно используется при массовом отношении перекись водорода:сернистый водород в пределах от 1:1 до 3:1. Предпочтительно она используется при массовом отношении перекись водорода:сернистый водород 1:1. Окислительный агент может вводиться в любой форме. Предпочтительно он вводится в форме водного раствора. В соответствии с этим первым вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация гипохлорита натрия в последнем преимущественно находится в пределах между 10 и 15 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 12,5 мас.%. В соответствии с этим первым вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация перекиси водорода в последнем преимущественно находится в пределах между 35 и 70 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 50 мас.%. В соответствии с этим первым вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента, выходящий водный поток, полученный на стадии окисления, предпочтительно подвергается воздействию стадии флоккуляции-декантирования для удаления из него образовавшейся нерастворимой и коллоидной серы, перед высвобождением. В соответствии со вторым вариантом способа по настоящему изобретению стадия окисления, необходимая при удалении H2S, преимущественно состоит в разрушении H2S посредством введения окислительного агента на стадии щелочной промывки, предпочтительно в промывочной колонне. Преимущественно стадия щелочной промывки имеет место после стадии водного гашения. Может использоваться любой окислительный агент. В частности, могут рассматриваться перекись водорода, гипохлорит натрия и оксиды хлора. Перекись водорода и гипохлорит натрия, однако, являются предпочтительными, при этом наиболее предпочтительной является перекись водорода. В соответствии с этим вторым вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента, он преимущественно используется при молярном отношении гипохлорит натрия:сульфидный ион 4:1. В соответствии с этим вторым вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окис-2 013840 лительного агента, она преимущественно используется при молярном отношении перекись водорода:сульфидный ион 4:1. Окислительный агент может вводиться в любой форме. Предпочтительно он вводится в форме водного раствора. В соответствии с этим вторым вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация гипохлорита натрия в последнем преимущественно находится в пределах между 10 и 15 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 12,5 мас.%. В соответствии с этим вторым вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация перекиси водорода в последнем преимущественно находится в пределах между 35 и 70 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 50 мас.%. Окислительный агент может вводиться сам по себе или в виде смеси с NaOH. Предпочтительно он вводится в виде смеси с NaOH. Этот вариант имеет преимущество в случае для ограничения количества операций и, в случае, когда перекись водорода представляет собой окислительный агент, для устранения образования коллоидной серы, которая создает риск коагуляции и возникновения забиваний, поскольку в этом случае, она заключается в сульфатах, которые образуются. В соответствии с третьим вариантом способа по настоящему изобретению стадия окисления, необходимая при удалении H2S, преимущественно состоит в разрушении H2S посредством введения окислительного агента в щелочной раствор, полученный из стадии щелочной промывки, предпочтительно она располагается в промежуточном резервуаре с буфером. Преимущественно стадия щелочной промывки имеет место после стадии водного гашения. Может использоваться любой окислительный агент. В частности, могут рассматриваться перекись водорода, гипохлорит натрия и оксиды хлора. Перекись водорода и гипохлорит натрия, однако, являются предпочтительными, при этом наиболее предпочтительной является перекись водорода. В соответствии с этим третьим вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента, он преимущественно используется при молярном отношении гипохлорит натрия:сульфидный ион 4:1. В соответствии с этим третьим вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента, она преимущественно используется при молярном отношении перекись водорода:сульфидный ион 4:1. Окислительный агент может вводиться в любой форме. Предпочтительно он вводится в форме водного раствора. В соответствии с этим третьим вариантом, когда гипохлорит натрия используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация гипохлорита натрия в последнем преимущественно находится в пределах между 10 и 15 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 12,5 мас.%. В соответствии с этим третьим вариантом, когда перекись водорода используется в качестве окислительного агента в форме водного раствора, концентрация перекиси водорода в последнем преимущественно находится в пределах между 35 и 70 мас.%. Предпочтительно она составляет порядка 50 мас.%. Этот вариант имеет преимущество предоставления возможности для ограничения количества операций и в случае, когда перекись водорода представляет собой окислительный агент, для устранения образования коллоидной серы, которая создает риск коагуляции и возникновения забиваний, поскольку в этом случае она заключается в сульфатах, которые образуются. Этот вариант имеет преимущества ограничения возможностей нежелательных воздействий побочных реакций окислительного агента в среде продуктов крекинга, в основном состоящей из горючих или химически активных продуктов, таких как водород, алканы, алкены и ацетилен. В соответствии с тремя вариантами способов по настоящему изобретению смесь продуктов, подвергающаяся воздействию стадии окисления, преимущественно также подвергается другим стадиям обработки после первой стадии крекинга. Во всех случаях образуется щелочной раствор. Второй и третий варианты способа по настоящему изобретению являются предпочтительными, при этом третий вариант является наиболее предпочтительным. Преимущественно смесь продуктов, содержащая этилен и другие составляющие, полученная на стадии b), содержит водород, метан, соединения, содержащие от 2 до 7 атомов углерода, моноокись углерода, азот и кислород. Водород, метан и соединения, содержащие от 2 до 7 атомов углерода, иные, чем ацетилен, предпочтительно присутствуют в количестве по меньшей мере 200 м.д. объемных по отношению к общему объему указанной смеси продуктов. Моноокись углерода, азот, кислород и ацетилен могут присутствовать в количестве, меньшем чем 200 м.д. объемных, или в количестве по меньшей мере 200 м.д. объемных по отношению к общему объему указанной смеси продуктов. Соединения, содержащие более чем 7 атомов углерода, двуокись углерода, сернистый водород и вода могут также присутствовать в указанной выше смеси продуктов в количестве, меньшем чем 200 м.д. объемных по отношению к общему объему указанной смеси продуктов. После стадии b), определенной выше, смесь продуктов, содержащая этилен и другие составляющие,подвергается воздействию стадии с), которая преимущественно содержит максимум четыре, предпочти-3 013840 тельно максимум три стадии разделения для получения фракции или фракций, содержащих этилен. Разделение смеси продуктов, содержащих этилен и другие составляющие, на стадии с) приводит к образованию по меньшей мере одной фракции, содержащей этилен, предпочтительно двух фракций, содержащих этилен, в особенно предпочтительном способе одной фракции, содержащей этилен, которая обогащена соединениями, более легкими, чем этилен, называемой ниже фракция А, и второй фракции,содержащей этилен, преимущественно обогащенной этиленом, называемой ниже фракция В, и тяжелой фракции (фракция С). В соответствии со способом по настоящему изобретению фракция А преимущественно переносится в реактор хлорирования, а фракция В преимущественно в реактор оксихлорирования предпочтительно после расширения для извлечения энергии. В соответствии со способом по настоящему изобретению величины, определяемые ниже для характеризации фракции В и фракции А, представляют собой величины до их поступления на оксихлорирование и хлорирование. Фракция В преимущественно характеризуется содержанием водорода, равным или меньшим чем 2%, предпочтительно равным или меньшим чем 0,5% и в особенно предпочтительном способе равным или меньшим чем 0,1% объемного по отношению к общему объему фракции В. Фракция В характеризуется содержанием соединений, содержащих по меньшей мере 3 атомов углерода, преимущественно равным или меньшим чем 0,01%, предпочтительно равным или меньшим чем 0,005% и в особенно предпочтительном способе равным или меньшим чем 0,001 об.% по отношению к общему объему фракции В. Фракция В преимущественно содержит от 40 до 99,5% объемного этилена по отношению к общему объему фракции В. Фракция В преимущественно содержит по меньшей мере 40%, предпочтительно по меньшей мере 50% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 60% объемных этилена по отношению к общему объему фракции В. Фракция В преимущественно содержит самое большее 99,5%,предпочтительно самое большее 99,2% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. В предпочтительном случае, когда источник углеводородов представляет собой этан, фракция В преимущественно содержит по меньшей мере 60%, предпочтительно по меньшей мере 70% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 75 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. Фракция В преимущественно содержит самое большее 99,5%, предпочтительно самое большее 99,2% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. В предпочтительном случае, когда источник углеводорода представляет собой смесь пропан/бутан,фракция В преимущественно содержит по меньшей мере 40%, предпочтительно по меньшей мере 50% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 60 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. Фракция В преимущественно содержит самое большее 99,5%, предпочтительно самое большее 99,2% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. Фракция В дополнительно характеризуется содержанием ацетилена, которое преимущественно равно или меньше чем 0,01%, предпочтительно равно или меньше чем 0,005% и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 0,001 об.% по отношению к общему объему фракции В. Фракция А является преимущественно обогащенной соединениями, которые легче, чем этилен. Эти соединения, как правило, представляют собой метан, азот, кислород, водород и моноокись углерода. Преимущественно фракция А содержит по меньшей мере 70%, предпочтительно по меньшей мере 80% и вособенно предпочтительном способе по меньшей мере 85% соединений, более легких, чем этилен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутых воздействию стадии b). Преимущественно фракция А содержит самое большее 99,99%, предпочтительно самое большее 99,97% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99,95% соединений, более легких чем этилен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b). В предпочтительном случае, когда источник углеводородов представляет собой этан, фракция А содержит по меньшей мере 90%, предпочтительно по меньшей мере 9,5% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 98% соединений, более легких, чем этилен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b). Преимущественно фракция А содержит самое большее 99,99%, предпочтительно самое большее 99,98% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99,97% соединений, более легких, чем этилен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b). В предпочтительном случае, когда источник углеводородов представляет собой смесь пропан/бутан, фракция А содержит по меньшей мере 70%, предпочтительно по меньшей мере 80% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 85% соединений, более легких, чем этилен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b). Преимущественно фракция А содержит самое большее 99,99%, предпочтительно самое большее 99,95% и в особенно предпочтительном способе самое большее 99,9% соединений, более легких чем эти-4 013840 лен, которые содержатся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b). Фракция А характеризуется содержанием соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, преимущественно равным или меньшим чем 0,01%, предпочтительно равным или меньшим чем 0,005% и в особенно предпочтительном способе равным или меньшим чем 0,001 об.% по отношению к общему объему фракции А. Фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно составляет от 10 до 90% от объемного содержания этилена фракции В. Фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно равно или меньше чем 90%, предпочтительно равно или меньше чем 85% и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 80% от объемного содержания этилена фракции В. Фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно равно по меньшей мере 10%, предпочтительно по меньшей мере 15% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 20% от объемного содержания этилена фракции В. В предпочтительном случае, когда источник углеводородов представляет собой этан, фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно равно или меньше чем 90%,предпочтительно равно или меньше чем 85% и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 80% от объемного содержания этилена фракции В. Фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена что оно по меньшей мере равно 15%, предпочтительно по меньшей мере 20% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 22% от объемного содержания этилена фракции В. В предпочтительном случае, когда источник углеводородов представляет собой смесь пропан/бутан, фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно равно или меньше чем 80%, предпочтительно равно или меньше чем 75% и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 70% от объемного содержания этилена фракции В. Фракция А преимущественно содержит такое объемное содержание этилена, что оно по меньшей мере равно 10%, предпочтительно по меньшей мере 15% и в особенно предпочтительном способе по меньшей мере 20% от объемного содержания этилена фракции В. Фракция А дополнительно характеризуется содержанием ацетилена, которое преимущественно равно или меньше чем 0,01%, предпочтительно равно или меньше чем 0,005% и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 0,001% объемного по отношению к общему объему фракции А. В соответствии с первым вариантом осуществления способа по настоящему изобретению при условии, что способ получения ДХЭ является преимущественно сбалансированным (то есть, так сказать, способ получения посредством хлорирования и оксихлорирования этилена и пиролиза полученного 1,2 дихлорэтана (ДХЭ) делает возможным генерирование количества HCl, необходимого для способа), массовая доля производимого этилена в каждой из фракций А и В преимущественно находится в пределах между 45 и 55% от общего количество получаемого этилена (фракция А + фракция В). Предпочтительно массовая доля производимого этилена во фракции А составляет порядка 55%, а массовая доля производимого этилена во фракции В составляет порядка 45% от общего получаемого количества. В особенно предпочтительном способе массовая доля производимого этилена во фракции А составляет порядка 52,5%, а массовая доля производимого этилена во фракции В составляет порядка 47,5% от общего количества получаемого. В соответствии со вторым вариантом осуществления способа по настоящему изобретению при условии, что способ получения ДХЭ преимущественно является несбалансированным (то есть, так сказать,например, внешний источник HCl дает возможность для обеспечения подачи части HCl для оксихлорирования или часть получаемого ДХЭ не подвергается пиролизу), массовая доля производимого этилена в каждой из фракций А и В преимущественно находится в пределах между 20 и 80% от общего количества получаемого этилена (фракция А + фракция В). Предпочтительно массовая доля производимого этилена во фракции А находится в пределах между 25 и 75% от общего количества получаемого этилена (фракция А + фракция В). В соответствии с первым вариантом второго варианта осуществления способа по настоящему изобретению, при условии, что способ получения ДХЭ преимущественно является несбалансированным,посредством внешнего источника HCl, молярная доля производимого этилена во фракции А преимущественно находится в пределах между 45 и 55%, предпочтительно между 50 и 54% и в особенно предпочтительном способе составляет порядка 52,5% от разницы между общим молярным количеством этилена,содержащимся в смеси продуктов, подвергнутой воздействию стадии b), и молярным количеством HCl внешнего источника. В соответствии со вторым вариантом второго варианта осуществления способа по настоящему изобретению при условии, что способ для получения ДХЭ преимущественно является несбалансированным,посредством совместного получения ДХЭ (часть ДХЭ, следовательно, не подвергается пиролизу), молярная доля производимого этилена во фракции В преимущественно находится в пределах между 45 и 55%, предпочтительно между 46 и 50% и в особенно предпочтительном способе составляет порядка 47,5% от разницы между общим молярным количеством этилена, содержащегося в смеси продуктов,подвергнутой воздействию стадии b), и молярным количеством совместно получаемого ДХЭ.-5 013840 На стадии с) смесь продуктов предпочтительно разделяется по меньшей мере на одну фракцию, содержащую этилен, и на тяжелую фракцию (фракция С). Фракция С преимущественно содержит этан и соединения, содержащие по меньшей мере 3 атома углерода. Преимущественно эти соединения, содержащие по меньшей мере 3 атома углерода, происходят из смеси продуктов, содержащей этилен и другие составляющие, полученной из стадии b), или генерируются посредством побочных реакций во время стадии с). Среди соединений, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, могут рассматриваться пропан, пропен, бутаны и их ненасыщенные производные, а также все насыщенные или ненасыщенные более тяжелые соединения. Любой способ разделения может использоваться для разделения указанной смеси продуктов, содержащих этилен, на фракцию А, фракцию В и фракцию С, при условии, что он преимущественно включает в себя максимум четыре, предпочтительно максимум три стадии разделения для получения обеих фракций А и В. В соответствии с первым предпочтительным режимом разделения смесь продуктов, содержащая этилен, полученная из стадии b), подвергается воздействию первой стадии разделения, которая делает возможным извлечение из нее фракции С, а затем полученная смесь подвергается воздействию второй стадии для разделения на фракцию А и фракцию В. В соответствии со вторым предпочтительным режимом разделения смесь продуктов, содержащая этилен, полученная из стадии b), подвергается воздействию первой стадии разделения, которая делает возможным извлечение из нее фракции А, а затем полученная смесь подвергается воздействию второй стадии для разделения на фракцию В и фракцию С. Первый режим разделения является особенно предпочтительным. Многочисленные варианты могут сделать возможным осуществление этого первого особенно предпочтительного режима разделения смеси продуктов, содержащей этилен, полученной из стадии а). Предпочтительный вариант первого режима разделения состоит в воздействии на указанную смесь первой стадии разделения, необходимой при извлечении фракции С, а затем в воздействии на полученную смесь второй стадии, для разделения на фракцию А и фракцию В, которые обе представляют собой стадии дистилляции, осуществляемые посредством дистилляционной колонны, снабженной соответствующим вспомогательным оборудованием, таким как по меньшей мере один ребойлер и по меньшей мере один конденсор. В соответствии с этим предпочтительным вариантом первого режима разделения фракция С преимущественно покидает нижнюю часть первой дистилляционной колонны, фракция А - верхнюю часть второй дистилляционной колонны и фракция В - нижнюю часть второй дистилляционной колонны. Дистилляционная колонна может выбираться из тарельчатых дистилляционных колонн, насадочных дистилляционных колонн, дистилляционных колонн со структурированными насадками и дистилляционных колонн, объединяющих два или более видов указанного выше внутреннего оборудования. Реакция хлорирования преимущественно осуществляется в жидкой фазе (предпочтительно в основном ДХЭ), содержащей растворенный катализатор, такой как FeCl3 или другая кислота Льюиса. Возможно преимущественное объединение этого катализатора с сокатализаторами, такими как хлориды щелочных металлов. Пара, которая дает хорошие результаты, представляет собой комплекс FeCl3 с LiCl (тетрахлорферрат лития - как описано в заявке на патент Нидерландов NL 6901398). Преимущественно используемые количества FeCl3 составляют порядка 1-10 г FeCl3 на кг исходной жидкости. Молярное отношение FeCl3 к LiCl преимущественно составляет порядка от 0,5 до 2. Способ хлорирования по настоящему изобретению преимущественно осуществляется при температурах между 30 и 150 С. Хорошие результаты получают, независимо от давления, как при температуре,меньшей, чем температура кипения (хлорирование при переохлаждении), так и при самой температуре кипения (хлорирование при кипении). Когда способ хлорирования по настоящему изобретению представляет собой хлорирование при переохлаждении, он дает хорошие результаты посредством работы при температуре, которая преимущественно равна или больше чем 50 С, а предпочтительно равна или больше чем 60 С, но преимущественно равна или меньше чем 80 С и предпочтительно равна или меньше чем 70 С; при этом абсолютное давление в газовой фазе преимущественно равно или больше чем 1,5, а предпочтительно равно или больше чем 2 бар, но преимущественно равно или меньше чем 20, предпочтительно равно или меньше чем 10 и в особенно предпочтительном способе равно или меньше чем 6 бар. Способ хлорирования при кипении является особенно предпочтительным способом, который делает возможным, когда это необходимо, полезное извлечение тепла реакции. В этом случае реакция преимущественно имеет место при температуре, равной или большей чем 60 С, предпочтительно равной или большей чем 90 С и в особенно предпочтительном способе равной или большей чем 95 С, но преимущественно равной или меньшей чем 150 С, а предпочтительно равной или меньшей чем 135 С; при этом абсолютное давление в газовой фазе преимущественно равно или больше чем 0,2, предпочтительно равно или больше чем 0,5, в особенно предпочтительном способе равно или больше чем 1,2 и в наиболее предпочтительном способе равно или больше чем 1,5 бар, но преимущественно равно или меньше чем 10, а предпочтительно равно или меньше чем 6 бар.-6 013840 Способ хлорирования может также представлять собой смешанный петлевой способ хлорирования с переохлаждением и кипением. Выражение смешанный петлевой способ хлорирования с переохлаждением и кипением, как понимается, обозначает способ, при котором охлаждение реакционной среды осуществляется, например, посредством обменника, погруженного в реакционную среду, или посредством контура, циркулирующего в обменнике, в то же время, получая в газовой фазе, по меньшей мере, некоторое количество образующегося ДХЭ. Преимущественно температура и давление реакции регулируются, чтобы полученный ДХЭ уходил в газовой фазе, и для удаления остатка калорий из реакционной среды посредством поверхностого обмена. В дополнение к этому способ хлорирования преимущественно осуществляется в среде хлорированной органической жидкости. Предпочтительно это хлорированная органическая жидкая среда, также называемая исходной жидкостью, состоит в основном из ДХЭ. Фракция А, содержащая этилен и хлор (сам по себе, чистый или разбавленный), может вводиться посредством любого известного устройства в реакционную среду вместе с другими или отдельно. Отдельное введение фракции А может быть преимущественным для увеличения ее парциального давления и ускорения ее растворения, которое часто составляет ограничивающую стадию способа. Хлор добавляют в количестве, достаточном для преобразования большей части этилена, и не вызывающем необходимости в добавлении избытка непреобразованного хлора. Используемое отношение хлор/этилен предпочтительно находится в пределах между 1,2 и 0,8, а в особенно предпочтительном способе в пределах между 1,05 и 0,95 моль/моль. Полученные хлорированные продукты содержат в основном ДХЭ и малые количества побочных продуктов, таких как 1,1,2-трихлорэтан, или малые количества хлорированных продуктов этана или метана. Выделение полученного ДХЭ из потока продуктов, получаемого из реактора хлорирования, осуществляется в соответствии с известными режимами и делает возможным, как правило, использование тепла реакции хлорирования. Непреобразованные продукты (метан, моноокись углерода, азот, кислород и водород) затем преимущественно подвергаются более легкому разделению, чем было бы необходимо для выделения чистого этилена, начиная с начальной смеси. ДХЭ, покидающий хлорирование, содержащий хлор, преимущественно подвергается щелочной промывке. Эта стадия щелочной промывки преимущественно использует щелочной раствор, получаемый от способа по настоящему изобретению. Реакция оксихлорирования преимущественно осуществляется в присутствии катализатора, содержащего активные элементы, включая медь, осажденного на инертной подложке. Инертная подложка преимущественно выбирается из окиси алюминия, силикагелей, смешанных оксидов, глин и других подложек природного происхождения. Окись алюминия составляет предпочтительную инертную подложку. Катализаторы, содержащие активные элементы, которые составляют преимущественно по меньшей мере два по количеству, один из которых представляет собой медь, являются предпочтительными. Среди активных элементов, иных чем медь, могут рассматриваться щелочные металлы, щелочно-земельные металлы, редкоземельные металлы и металлы группы, состоящей из рутения, родия, палладия, осмия,иридия, платины и золота. Катализаторы, содержащие следующие активные элементы, являются особенно преимущественными: медь/магний/калий, медь/магний/натрий; медь/магний/литий, медь/магний/цезий, медь/магний/натрий/литий, медь/магний/калий/литий и медь/магний/цезий/литий, медь/магний/натрий/калий, медь/магний/натрий/цезий и медь/магний/калий/цезий. Катализаторы, описанные в заявках на Европейский патент ЕР-А 255 156, ЕР-А 494 474, ЕР-А-657 212 и ЕР-А 657 213, включаемые в качестве ссылок, являются особенно предпочтительными. Содержание меди, вычисленное в форме металла, преимущественно находится в пределах между 30 и 90 г/кг, предпочтительно в пределах между 40 и 80 г/кг, а в особенно предпочтительном способе в пределах между 50 и 70 г/кг катализатора. Содержание магния, вычисленное в форме металла, преимущественно находится в пределах между 10 и 30 г/кг, предпочтительно в пределах между 12 и 25 г/кг, а в особенно предпочтительном способе в пределах между 15 и 20 г/кг катализатора. Содержание щелочного металла, вычисленное в форме металла, преимущественно находится в пределах между 0,1 и 30 г/кг, предпочтительно в пределах между 0,5 и 20 г/кг, а в особенно предпочтительном способе в пределах между 1 и 15 г/кг катализатора. Атомные отношения Cu:Mg:щелочной металл (металлы) преимущественно равны 1:0,1-2:0,05-2,предпочтительно 1:0,2-1,5:0,1-1,5, а в особенно предпочтительном способе 1:0,5-1:0,15-1. Катализаторы, имеющие удельную площадь поверхности, измеренную в соответствии со способом БЭТ с азотом, преимущественно в пределах между 25 м 2/г и 300 м 2/г, предпочтительно между 50 и 200 м 2/г, а в особенно предпочтительном способе между 75 и 175 м 2/г, являются особенно преимущественными. Катализатор может использоваться в фиксированном слое или в псевдоожиженном слое. Эта вторая возможность является предпочтительной. Способ оксихлорирования используется в пределах условий,обычно рекомендуемых для этой реакции. Температура преимущественно находится в пределах между-7 013840 150 и 300 С, предпочтительно между 200 и 275 С, а наиболее предпочтительно от 215 до 255 С. Давление преимущественно больше чем атмосферное давление. Абсолютные значения в пределах между 2 и 10 бар дают хорошие результаты. Пределы абсолютного давления между 4 и 7 бар являются предпочтительными. Это давление может полезным образом модулироваться для получения оптимального времени пребывания в реакторе и для поддержания постоянной скорости прохождения, для различных скоростей работы. Обычные времена пребывания находятся в пределах от 1 до 60 с, а предпочтительно от 10 до 40 с. Источник кислорода для этого оксихлорирования может представлять собой воздух, чистый кислород или их смесь, предпочтительно чистый кислород. Последнее решение, которое делает возможным простое рециклирование непреобразованных реагентов, является предпочтительным. Реагенты могут вводиться в слой посредством любого известного устройства. Как правило, является преимущественным введение кислорода отдельно от других реагентов, по причинам безопасности. Они также требуют поддержания газообразной смеси, покидающей реактор или рециклируемой в него,вне пределов возгораемости при рассматриваемых давлениях и температурах. Является предпочтительным поддержание так называемой обогащенной смеси, которая содержит слишком мало кислорода по отношению к возгоранию горючего. В этой связи, избыточное присутствие (2%, предпочтительно 5 об.%) водорода составляло бы недостаток, из-за широкого диапазона воспламеняемости этого соединения. Используемое отношение хлористого водорода/кислорода преимущественно находится в пределах между 2 и 4 моль/моль. Отношение этилена/хлористого водорода преимущественно находится в пределах между 0,4 и 0,6 моль/моль. Полученные хлорированные продукты в основном содержат ДХЭ и малые количества побочных продуктов, таких как 1,1,2-трихлорэтан. Выделение полученного ДХЭ из потока продуктов, полученного из реактора оксихлорирования, осуществляется в соответствии с известными режимами. Тепло реакции оксихлорирования, как правило, извлекается в форме пара, который может использоваться для разделения или для любой другой цели. Непреобразованные продукты, такие как метан и этан, затем подвергаются разделению, более легкому, чем разделение, которое было бы необходимо для выделения чистого этилена, начиная с исходной смеси. Сырые газы от оксихлорирования преимущественно подвергаются щелочной промывке, необходимой при разрушении непреобразованного HCl. Эта стадия щелочной промывки, преимущественно использующая щелочной раствор, полученный от способа по настоящему изобретению, может осуществляться в виде одной или двух стадий. Предпочтительным является устройство, в котором первая стадия промывки осуществляется в кислотной среде, при этом второе устройство для промывки снабжается слегка щелочным раствором для разрушения последних микроскопических количеств HCl. В этом применении, не является желательным полное разрушение CO2, которая не доставляет проблем. Перенос частично избыточной щелочи из второй стадии на первую является особенно предпочтительным для полного использования емкости с целью фиксирования HCl. Полученный ДХЭ затем выделяется из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования, и переносится в пиролизную печь, с тем, чтобы там преимущественно преобразоваться в ВХ. По этой причине настоящее изобретение также относится к способу получения ВХ. Для осуществления этого, настоящее изобретение относится к способу получения ВХ, отличающемуся тем, что ДХЭ,полученный посредством способа по настоящему изобретению, подвергается пиролизу. Условия, при которых может осуществляться пиролиз, известны специалистам в данной области. Этот пиролиз преимущественно получают посредством реакции в газовой фазе в трубчатой печи. Обычные температуры пиролиза находятся в пределах между 400 и 600 С, с предпочтительным диапазоном между 480 и 540 С. Время пребывания преимущественно находится в пределах между 1 и 60 с, с предпочтительным диапазоном от 5 до 25 с. Скорость преобразования ДХЭ преимущественно ограничивается до 45-75%, для ограничения образования побочных продуктов и забивания трубок печи. Следующие стадии делают возможным с использованием любого известного устройства, сбор очищенного ВХ и хлористого водорода с целью предпочтительного регенерирования для оксихлорирования. После очистки непреобразованный ДХЭ преимущественно переносится в пиролизную печь. В дополнение к этому, настоящее изобретение также относится к способу получения ПВХ. Для осуществления этого настоящее изобретение также относится к способу получения ПВХ посредством полимеризации ВХ, полученного с помощью способа по настоящему изобретению. Способ получения ПВХ может представлять собой способ полимеризации в массе, растворе или водной дисперсии, предпочтительно он представляет собой способ полимеризации в водной дисперсии. Выражение полимеризация в водной дисперсии, как понимается, обозначает свободно-радикальную полимеризацию в водной суспензии, а также свободно-радикальную полимеризацию в водной эмульсии и полимеризацию в водной микросуспензии. Выражение свободно-радикальная полимеризация в водной суспензии, как понимается, обозначает любой способ свободно-радикальной полимеризации, осуществляемый в водной среде, в присутствии-8 013840 диспергирующих агентов и маслорастворимых свободно-радикальных инициаторов. Выражение свободно-радикальная полимеризация в водной эмульсии, как понимается, обозначает любой способ свободно-радикальной полимеризации, осуществляемый в водной среде, в присутствии эмульсифицирующих агентов и водорастворимых свободно-радикальных инициаторов. Выражение полимеризация в водной микросуспензии, также называемая полимеризация в гомогенизированной водной дисперсии, как понимается, обозначает любой способ свободно-радикальной полимеризации, в котором используются маслорастворимые инициаторы, и эмульсию капель мономеров получают посредством мощного механического перемешивания и в присутствии эмульсифицирующих агентов. Щелочной раствор, генерируемый во время стадии щелочной промывки способа получения ДХЭ по настоящему изобретению, может преимущественно использоваться для нейтрализации любого кислотного выходящего потока из установки для получения ДХЭ, ВХ и ПВХ. Таким образом, субъектом настоящего изобретения также является использование щелочного раствора, полученного во время стадии щелочной промывки способа получения ДХЭ по настоящему изобретению, для нейтрализации любого кислотного выходящего потока из способов получения ДХЭ, ВХ и ПВХ по настоящему изобретению. Как кислотные выходящие потоки, которые могут обрабатываться посредством указанных щелочных растворов, могут быть рассмотрены сырые газы, покидающие хлорирование или оксихлорирование и содержащие в основном ДХЭ, HCl, например не преобразованный во время оксихлорирования и предпочтительно безводный хлор, но также и остатки сжигания. Одним из преимуществ способа является то, что он решает проблему удаления сульфидов, как правило, присутствующих в выходящем потоке от крекинга. Другое преимущество способа по настоящему изобретению заключается в том, что он делает возможным получение щелочного выходящего потока, состоящего из карбоната и сульфата, который может использоваться без всяких неудобств при получении ДХЭ и ПВХ. Наконец, последним преимуществом способа по настоящему изобретению является то, что он делает возможным получение на одной и той же промышленной площадке полностью интегрированного способа, от источника углеводородов до полученного полимера, начиная с полученного мономера. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Способ получения 1,2-дихлорэтана, начиная с источника углеводородов, в соответствии с которым:a) источник углеводорода подвергается воздействию первой стадии крекинга, а именно стадии пиролиза, осуществляемой в крекинг-печи, таким образом получая смесь продуктов крекинга;b) указанная смесь продуктов крекинга подвергается последовательным стадиям обработки, которые делают возможным получение смеси продуктов, содержащей этилен и другие составляющие, среди которых находится стадия водного гашения, стадия щелочной промывки, необходимая при удалении, по меньшей мере, большей части двуокиси углерода, с генерированием щелочного раствора и стадия окисления, необходимая при удалении сернистого водорода, содержащегося в смеси продуктов крекинга;c) смесь продуктов, содержащая этилен, полученная на стадии b), разделяется по меньшей мере на одну фракцию, содержащую этилен, и на тяжелую фракцию;d) фракция (фракции), содержащая этилен, переносится (переносятся) в реактор хлорирования и/или реактор оксихлорирования, в которых большая часть присутствующего этилена преобразуется в 1,2-дихлорэтан;e) полученный 1,2-дихлорэтан выделяется из потоков продуктов, полученных из реакторов хлорирования и оксихлорирования. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что источник углеводорода выбирается из группы, состоящей из сырой нефти, газойля, сжиженного нефтяного газа, этана, пропана, бутана, изобутана и их смесей. 3. Способ получения 1,2-дихлорэтана по любому из пп.1 и 2, отличающийся тем, что источник углеводорода выбирается из группы, состоящей из этана, пропана, бутана и смесей пропан/бутан. 4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что стадия окисления, необходимая для удаления сернистого водорода, состоит в разрушении сернистого водорода посредством введения окислительного агента на стадию водного гашения. 5. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что стадия окисления, необходимая для удалении сернистого водорода, состоит в разрушении сернистого водорода посредством введения окислительного агента на стадию щелочной промывки. 6. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что стадия окисления, необходимая для удалении сернистого водорода, состоит в разрушении сернистого водорода посредством введения окислительного агента в щелочной раствор, полученный на стадии щелочной промывки. 7. Способ по любому из пп.4-6, отличающийся тем, что окислительный агент представляет собой перекись водорода.-9 013840 8. Способ по п.7, отличающийся тем, что окислительный агент вводится в форме водного раствора. 9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что смесь продуктов, содержащая этилен и другие составляющие, полученная на стадии b), содержит водород, метан, соединения, содержащие от 2 до 7 атомов углерода, моноокись углерода, азот и кислород. 10. Способ по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что разделение смеси продуктов, содержащей этилен и другие составляющие, на стадии с) приводит к образованию фракции, обогащенной соединениями, более легкими, чем этилен, содержащей часть этилена (фракция А), фракции, обогащенной этиленом (фракция В), и тяжелой фракции (фракция С). 11. Способ по п.10, отличающийся тем, что фракция В содержит от 40 до 99,5 об.% этилена по отношению к общему объему фракции В. 12. Способ по любому из пп.10 и 11, отличающийся тем, что фракция А содержит такое объемное содержание этилена, что он представляет собой от 10 до 90% объемного содержания этилена фракции В. 13. Способ получения винилхлорида, отличающийся тем, что 1,2-дихлорэтан, полученный способом по любому из пп.1-12, подвергается пиролизу. 14. Способ получения поливинилхлорида посредством полимеризации винилхлорида, полученного способом по п.13. 15. Применение щелочного раствора, полученного во время стадии щелочной промывки способа получения 1,2-дихлорэтана по любому из пп.1-12, для нейтрализации любого выходящего кислотного потока со способа получения 1,2-дихлорэтана, винилхлорида и поливинилхлорида по любому из пп.1-14.